Дипломная (вкр): Анализ управления безопасностью труда на предприятии

Наименование мероприятий программ

Планируемые результаты

Объем финансирования, млн. руб.

плановый

фактический

Пожарная безопасность

2,83

2,83

2,83

Предупреждение ЧС

17

17

17

Ликвидация аварийных разливов нефти и нефтепродуктов

10

10

10

Радиационная безопасность

0

0

0

Направление деятельности

Средства организаций

план

факт.

предупреждение ЧС

17000

17000

снижение ущерба от ЧС

10000

10000

ликвидация ЧС

0

0

ИТОГО

27000

27000

2004

2005

2006

2007

2008

2009

2010

2011

Кч

0,96

1,47

1,75

0,73

2,35

2,54

0,97

0

Кол-во н/с

2

1

2

1

3

3

1

0

ср.списочное число работающих

1041

682

1141

1370

1277

1181

1030

724

2004

2005

2006

2007

2008

2009

2010

2011

Кт

1,50

50

43

43

78

123

146

0

суммарное кол-во дней временной нетрудоспособности

3

50

86

43

235

370

146

0

Кол-во н/с

2

1

2

1

3

3

1

0

Характер учётных травм

2009

2010

2011

Ранения кистей рук

8

7

6

Ранения нижних конечностей

2

3

1

Инородное тело глаз

24

18

9

Раны головы

3

1

1

Другие

0

0

0

ИТОГО:

37

29

17

Показатель

За год, предшествующий отчетному

За отчетный год

Работники, занятые в условиях труда не отвечающих санитарно-гигиеническим нормам, всего (чел)

-

-

Из них работают под воздействием:

Повышенного уровня шума, ультразвука, инфразвука

91

-

Повышенного уровня вибрации

4

-

Повышенной запыленности воздуха рабочей зоны

-

-

Повышенной загазованности воздуха рабочей зоны

12

-

Повышенного уровня неионизирующего излучения

41

-

Повышенного уровня ионизирующего излучения

-

-

Занятые тяжелым физическим трудом

151

-

Работающие на оборудовании, не отвечающем требований безопасности

-

-

Аттестовано рабочих мест по условиям труда

165

-

Разработано деклараций промышленной безопасности

-

1

Общее количество рабочих мест

476

Общее количество аттестованных рабочих мест

188

Общее количество условно аттестованных рабочих мест

-

Количество рабочих мест, приведенных в отчетном году к требованиям норм по условиям труда

-

Общее количество рабочих мест - 476, из них АУП - 203.

В 2010/2011 году проведена аттестация рабочих мест на нефтепромысле №1, а также на установке демеркаптанизации нефти и на установке по очистке газа и получения серы, всего 165 р.м.

Аттестация рабочих мест в офисе ООО «НМНГ» проводилась в октябре-ноябре 2006г. (240 р.м.), разработан и выполнен план мероприятий по устранению замечаний условно аттестованных рабочих мест.

Аттестация рабочих мест на Южно-Хыльчуюсском м/р проведена в 2009 году (216 р.м.).

. РАСЧЕТНО - КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ПО ОСНОВНЫМ СРЕДСТВАМ КОНТРОЛЯ И ЗАЩИТЫ ПЕРСОНАЛА ПРИ НОРМАЛЬНОМ И АВАРИЙНОМ РЕЖИМАХ РАБОТЫ

4.1 Проектирование установки искусственного (рабочего и аварийного) освещения для участка «Ремонтно-эксплуатационная база»

Расчет потребного количества светильников, для чего применяется метод удельной мощности и светового потока, когда применяют только один тип лампы и светильника.

. Высота , м, подвеса светильника над рабочей поверхностью:

= H-hp-hc = 5-0,8-0,7 = 3,5 (м),= H-hp-hc = 5-0,8-0,7 = 3,5

где Н - высота помещения, м;- высота рабочей поверхности от пола, м;- высота свеса светильника от основного потолка, м.

. Освещаемая площадь помещения, м2:

= А*B = 30*12,5 = 375(м2),

где А и В - длина и ширина помещения, м.

. Для расчета освещения методом удельной мощности находят удельную мощность Pm и значения величин Кт и Zт.

Для светильников с ЛЛ вначале определяют условный номер группы выбранного светильника по табл. 3-2книга 1 Справочная книга для проектирования электрического освещения / Под ред. Г.М. Кнорринга. -Л.: Энергия, 1976.(для светильника ЛСОО2-2*65 - группа 7),

Затем в табл. 5-41. 5-49 книги [1] находим ( с учетом h=4,5, S=1500(м2):= 10 Вт/м2; Кт = 1,5; Zт = 1,1.

При этом для светильников с ЛЛ Рm дана для Еmin = 100 лк, поэтому следует произвести пересчет для Emin = 500 лк:

Ру = Рm*Еmin/Е100 = 15*500/100 = 50 (Вт/м2).

. Определяют суммарную мощность, Вт, для освещения заданного помещения по формуле:

=Pу*S*Кз*Z/(Кт*Zт),

где Кз - коэффициент запаса, устанавливаемый табл. 3 СНиП II-4-79 Z=1,3 - коэффициент неравномерности освещения (по СНиП II-4-79 для зрительных работ I-III разрядов при ЛЛ); Кт и Zт - принятые выше коэффициенты запаса и неравномерности.= 50*375*1,5*1,3/(1,5*1,1) = 44318,15 (Вт),

. Находят потребное количество светильников, шт., по формуле:

у=PS/(ni*Рл),

где Рл - мощность лампы в светильнике, Вт; ni - число ЛЛ в светильнике, шт. (находят по таблицам 3-9, 3-11 и 3-12 книги [1] или табл. 12.4 и 13.1 книги [2] Справочная книга по светотехнике / Под ред. Ю.Б.Айзенберга. -М.: Энергоатомиздат., 1983).

Дробное значение Nу округляют до целого большего числа:у = 44318,15 /(4*300) = 36,9 (шт.).

Округлив, принимаем для дальнейших расчетов Nу= 37 шт.

6. Для расчета освещения методом светового потока вычисляют индекс помещения по формуле:

i = S/(h*(A+B)) = 750/(3,5*(12,5+30)) = 1,96,

. С учетом i, коэффициентов отражения потолка (rп), стен (rс) и рабочей поверхности (rр) , типа выбранного светильника с ЛЛ и найденной группы светильника по табл. 3-2 определяют коэффициент светового потока h, % по табл. 5-11...5-18:= 50%.

. По табл. 4.15 и 4.17 находят световой поток заданной (принятой) лампы Фл, лм:

Фл=2500 лм.

. Определяют потребное количество светильников, шт., по формуле:

=(100*Emin*S*Kз*Z/(ni*Фл*h*Кg))/2,

где Кg - коэффициент затенения равный 1,2, остальные обозначения расшифрованы выше:= (100*500*750*1,5*1,3/(4*5000*50*1,2))/2 = 30,6 (шт.)

Округлив, принимаем для дальнейших расчетов Nс = 31 шт.

Сравнивая Nc с Nу, полученным при расчете методом удельной мощности получаем, получаем N = Nс = 31 шт. Метод светового потока является более точным, поэтому значение Nc принимают к размещению как величину N.

На третьем этапе разрабатывается рациональная схема равномерного размещения светильников N в помещении.

Производится расчет расстояния, м, между рядами по формуле:

= l*h,

где l - коэффициент, зависящий от типа кривой силы света (КСС), который определяется по табл. 9.5. Для данного случая тип КСС - Г, следовательно l=0,8.= 0,8*3,5 =2,8 (м).

Определяется максимальное расстояние lK, м, от крайних рядов светильников до стен по формуле:

≤ (0,4..0,5)L = 0,5*2,8 = 1,4 (м).

Для определения числа рядов используют суммарную длину светильников:

∑=N*lC,

где lC - длина светильника, м, принимаемая по табл. 3-9 и 3-11 книги [1] (в нашем случае lC = 1565 мм).∑ = 31*1,565 = 48,4 (м).

Так как l∑ > А (181>25), то количество рядов:

Р = l∑/А = 48/25 =1,92;

округляя до большего целого числа получаем nР=2

Находим число светильников в ряду по формуле:

л = N/nР = 31/4 = 7,75;

округляя до целого большего целого числа получаем nл =8.

Определяем общее количество светильников, шт.:

л= nл * nР =8*4=32 (шт.),

где nл - количество светильников с ЛЛ в ряду, шт.; nР - число рядов светильников по ширине помещения, шт.

Определяем фактическую освещенность Еф (Nл>N, значит размещение светильников выполнено правильно), лк:

Еф = (N*ni*Фл*h*Кg)/100*S*Kз*Z,

Еф = (32*4*2500*50*1,2)/100*750*1,5*1,3= 132,5 лк;

Проектирование аварийного освещения.

Потребное количество светильников для аварийного освещения рассчитывается методом светового потока по формуле

ав=100*Emin*S*Kз*Z/(ni*Фл*h*Кg);

при этом принимается Eпmin=20 лк для продолжения работы на ЭВМ и Eэmin=0,5 лк для эвакуации людей из помещения.

В первом случае:Пав = 100*20*750*1,5*1,3/(4*2500*50*1,2)=2,8≈3;

во втором:Эав = 100*0,5*750*1,5*1,3/(4*2500*50*1,2)=0,12≈1.

Итак, для продолжения работы в случае аварии останется включенным три светильника, для эвакуации будет достаточно одного светильника.

4.2 Проектирование местной вентиляции (кондиционирование) для участка

.Характеристика местной вытяжной вентиляции

В качестве местной вытяжной вентиляции цехе предусмотрена система аспирации, удаляющая отходы в виде пыли, опилок, стружки и направляющая их к пылеулавливающему оборудованию.

Современные аспирационные системы представлены компоновкой следующих элементов: аспирационного укрытия, транспортной воздуходувной магистрали, вентилятора и пылеулавливающих устройств.

Аспирационное укрытие - это средство локализации отходов резания и создания условий для направленного движения их в транспортную магистраль.

Отходы резания из аспирационных укрытий удаляют во взвешенном состоянии по воздуховодам, что обеспечивается за счет высоких значений скорости воздуха, который препятствует оседанию частиц.

Пылеулавливающая установка обеспечивает удаление частиц стружки и пыли из аспирируемого воздуха перед дальнейшим его движением в атмосферу.

Вентиляторы аспирационных систем создают необходимое разряжение в аспирационных укрытиях, обеспечивая требуемые скорости воздуха на всем пути движения отходов резания к пылеулавливающей установке.

В цехе запроектирована централизованная напорно-всасывающая система аспирации с разветвленной сетью воздуховодов.

Разветвленная сеть более проста в изготовлении, так как собирается только из прямых и фасонных частей воздуховодов.

Воздуховоды для системы аспирации изготавливаются сварными из черной листовой стали, круглого сечения.

Для прочистки и ревизии воздуховодов в случае их закупорки на них через каждые 15 м, а также следом за отводами устраивают лючки, конструкция которых должна быть герметичной .

Расчет воздухообмена в помещениях

Определение количества воздуха, удаляемого местными отсосами

Минимальное количество воздуха удаляемого местными отсосами от станков и напольными отсосами указано в таблице 1, тогда общее количество воздуха удаляемого местными отсосами:мо = 850+840+1320+1764+1320+2*3648+1100*2=15590м3/ч.

Определение производительности приточной системы

Количество приточного воздуха в рабочую зону принимается равным количеству воздуха, удаляемого местными отсосами Lвыт. Воздухообмен по избыткам явного тепла:

прит = Lвыт = 15590 м3/ч ,

Расход воздуха при данном воздухообмене составит:

где с - плотность воздуха, принятая равной 1,2кг/м3.

кг/ч

пр = tнт +1,0=23,7+1,0=24,70С

температура приточного воздуха в теплый период года; с - теплоемкость воздуха; Gр - расчетное значение воздухообмена; Qя - явные теплопоступления в летний период.

Рассчитаем температуру удаляемого воздуха:в-принимается равной 27оС.

Так как температура удаляемого воздуха для теплого периода года превышает допустимую температуру (27?С), следовательно, требуется пересчитать расход приточного воздуха.пр< Gр>дополнительного воздухообмена не требуется.

Определение температуры воздуха в рабочей зоне в летний период при рассчитанном воздухообмене

Сначала определяется температура удаляемого воздуха tу , а далее температура в рабочей зоне и сравнивается с допустимым пределом для теплого периода года, данным в пункте 3.2 :

у = tв + grad t*(Нпом - 2)

рз =27- 0,4*(6-2) = 25,4 оС

Полученная температура в рабочей зоне tрз =25,4оС находится в допустимом интервале температур 18-27 оС

Т.к температура удаляемого воздуха превышает допустимую, то требуется дополнительный воздухообмен.

Производительность систем вентиляции:

Приток воздуха также осуществляется в приточную камеру.

В венткамере делаем по кратности.

Кратность в венткамере равна 2.

Температура не ниже 15°С.прит.кам.=180м3.

Таким образом, общий расход приточного воздуха составляет

+180=24584 м3/ч.

Определение температуры приточного воздуха в зимний период при рассчитанном воздухообмене

Так как в зимний период в цехе наблюдается дефицит тепла, то целесообразно выполнить воздушное отопление, совмещенное с системой общеобменной приточной вентиляции. Требуется определить температуру приточного воздуха в зимний период.

Рециркуляция воздуха не допускается, поэтому выполняется прямоточная система воздушного отопления. Для воздушного отопления необходимо подавать приточный воздух с температурой большей температуры рабочей зоны. Определим численное значение этой температуры по формуле

Определим значение температуры воздуха, который требуется подавать в помещение цеха для устранения дефицита тепла в зимний период и осуществления вентиляции.

= 24,67С температура воздуха с необходимо подавать в помещение механического цеха, для того чтобы температура воздуха в рабочей зоне была не ниже 17 С.

. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗМОЖНЫХ СЦЕНАРИЕВ ВОЗНИКНОВЕНИЯ И РАЗВИТИЯ АВАРИЙНЫХ СИТУАЦИЙ

.1 Краткое описание технологического процесса

Сырьем установки подготовки нефти и пластовой воды центра подготовки и сбора Южно - Хыльчуюского нефтегазового месторождения является продукция скважин Южно - Хыльчуюского нефтегазового месторождения, представляющая собой газожидкостную смесь нефти, пластовой воды, механических примесей и солей, а также попутного нефтяного газа.

Процесс подготовки нефти заключается в последовательном ступенчатом отделении её от сопутствующего газа и свободной воды в сепараторах гравитационного типа, глубоком обезвоживании и обессоливании под действием электрического поля в электродегидраторах и очистке от сероводорода в десорбционной колонне. Товарная нефть поступает на хранение в резервуарный парк, откуда через узел учета качества подается в трубопровод внешнего транспорта.

Сопутствующей продукцией установки являются:

пластовая вода, которая после очистки подается на закачку в нагнетательные скважины для поддержания пластового давления;

попутный углеводородный газ после компримирования и очистки используется в качестве топлива для выработки электроэнергии, в качестве продувочного газа при очистке нефти от сероводорода.

Установка подготовки нефти и пластовой воды состоит из следующих технологических блоков:

блок № 1 - узел предварительного отбора газа;

блок № 2 - блок сепарации;

блок № 3 - блок предварительного сброса воды;

блок № 4 - блок нагрева нефти;

блок № 5 - блок глубокого обессоливания и обезвоживания нефти;

блок № 6 - установка очистки нефти от сероводорода;

блок № 7 - узел учёта нефти с блоком качества;

блок № 8 - установка подготовки пластовой воды;

блок № 9 - резервуарный парк;

блок № 10 - установка улавливания лёгких фракций;

блок № 11 - насосная внешнего транспорта;

блок № 12 - компрессорная станция низкого давления.

Для обеспечения функционирования основных технологических сооружений в ЦПС предусмотрены следующие вспомогательные объекты:

блок № 13 - факельные системы (высокого и низкого давления);

блок № 14 - дренажная система;

блок № 15 - реагентное хозяйство;

блок № 16 - система снабжения сжатым воздухом и азотом.

5.2 Перечень факторов и основных возможных причин, способствующих возникновению и развитию аварий

Перечень основных факторов и возможных причин, способствующих возникновению и развитию аварийных ситуаций, приведен в таблице ниже.

Таблица 5.1. - Причины и факторы, способствующие возникновению и развитию аварийных ситуаций на установке подготовки нефти и пластовой воды

5.3 Определение возможных сценариев возникновения и развития аварийных ситуаций

Анализ возможных причин возникновения аварий на аналогичных опасных объектах и свойств опасных веществ позволил выявить следующие возможные сценарии развития аварийных ситуаций на установке подготовки нефти и пластовой воды.

Сценарии аварий, приводящие к взрыву облака ТВС:

Полное (частичное) разрушение оборудования ® истечение опасного вещества (нефти, нефтепродукта, воспламеняющегося газа) ® (испарение горючей жидкости) ® образование облака ТВС ® распространение облака ТВС + источник зажигания ® взрыв облака ТВС, (для горючих жидкостей возможно образование пожара разлития) ® барическое и термическое поражение людей, сооружений и оборудования, загрязнение окружающей среды.

Сценарии аварий, приводящие к образованию пожара разлития:

Полное (частичное) разрушение оборудования ® истечение опасного вещества (нефти, нефтепродукта, реагента) + источник зажигания ® образование пожара разлития ® термическое поражение людей, сооружений и оборудования, загрязнение окружающей среды.

Сценарии аварий, приводящие к возгоранию внутри оборудования:

Источник зажигания ® внутреннее возгорание попутного нефтяного газа, паров нефтепродукта ® образование пожара по площади зеркала нефтепродукта с частичным или полным (эскалация) выгоранием ® термическое поражение людей, оборудования ® образование и распространение облака продуктов сгорания, загрязнение окружающей среды.

Сценарии аварий, приводящие к образованию факельного горения:

Частичное разрушение соединительного трубопровода компрессора → истечение опасного вещества (попутного нефтяного газа) + источник зажигания → образование факельного горения → термическое поражение людей, сооружений и оборудования, загрязнение окружающей среды.

Сценарии аварий, приводящие к экологическому загрязнению:

Полное (частичное) разрушение оборудования ® истечение опасного вещества ® загрязнение окружающей среды.

Название сценария формируется следующим образом:

название сценария состоит из шести позиций - А-Б-В-Г-Д-Е;

позиции отделяются друг от друга дефисами («-»);

первая позиция - «сценарий» (всегда стоит «С»);

вторая позиция - вид оборудования («ЕВ» - емкостное оборудование с избыточным давлением, «ЕА» - емкостное оборудование без избыточного давления, «РВС» - резервуары вертикальные стальные, «ТО» - теплообменные аппараты, «П» - печи, «Н» - насосы, «К» - компрессоры);

третья позиция - вид вещества, обращающегося в оборудовании («Н» - нефть и нефтепродукт, «Р» - реагент, «Г» - попутный нефтяной газ);

четвёртая позиция - вид разгерметизации оборудования («П» - полная, «Ч» - частичная, «Х» - без разгерметизации);

пятая позиция - характер воспламенения («М» - мгновенное, «О» - отложенное, «В» - внутреннее, «Х» - без воспламенения);

шестая позиция - виды аварии («В» - взрыв, «П» - пожар, «Ф» - факельное горение струи, «Э» - экологическое загрязнение);

седьмая позиция - развитие эскалации аварии («0» - не происходит, «1» - происходит).

5.4 Определение вероятности реализации аварийных ситуаций

Любой сценарий начинается с инициирующего события (утечки различной интенсивности), которое может возникнуть с некоторой частотой. При оценке частот инициирующих событий

проводилась статистическая оценка неполадок и аварийных случаев по видам оборудования (краткая выборка приведена в таблице ниже);

учитывалась возможность инициирования аварии от внешних причин (удары молний, аварии на соседних объектах и др.).

Выбросы из оборудования могут произойти по следующим причинам: разрывы или нарушения герметичности, выбросы, вызванные пожарами, поломками оборудования, предумышленными или преднамеренными действиями, выбросы, происходящие в результате переполнения оборудования, включая неадекватные действия операторов, выбросы из-за отказа загрузочных устройств или неисправностей в соединительных устройствах и т.п.

Основываясь на анализе имеющейся статистической информации, а также использовании логических схем возникновения аварий (построение «деревьев отказов» и «деревьев событий») ниже представлены характерные вероятности возможных событий таблица 5.2.

Таблица 5.2 - Оценка частот выбросов для различного оборудования

Вероятность отказа систем автоматики - 1х10-6 в год. При выбросе опасного вещества в результате разгерметизации оборудования полагалось, что:

. Вероятность возникновения источника воспламенения - 0,9.

. Вероятность горения пролива - 0,05.

. Вероятность образования облака ТВС на открытом пространстве будет составлять в среднем за год - 0,065 (величина зависит от температуры воздуха и скорости ветра).

. Вероятность взрывного превращения облака (после его образования) при мгновенном воспламенении - 0,5, при отложенном - 0,1.

. Вероятность образования факельного горения - 0,05.

С учетом вышеизложенного определены вероятности возникновения наиболее опасных и вероятных сценариев аварий в каждом технологическом блоке.

Блок № 1 «Узел предварительного отбора газа»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-ЕВ-НГ-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация устройства предварительного отбора газа УПОГ-20-1 без возгорания - составляет 9,55х10-6 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации устройства предварительного отбора газа УПОГ-20-1 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-9 1/год.

Блок № 2 «Блок сепарации»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-ЕВ-НГ-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация одного из сепараторов С-20-1-1,2 без возгорания - составляет 9,55х10-6 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации одного из сепараторов С-20-1-1,2 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-9 1/год.

Блок № 3 «Блок предварительного сброса воды»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-ЕВ-НГ-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация одного из сепараторов-водоотделителей НГСВ-20-1-1-4 без возгорания - составляет 9,55х10-6 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации одного из сепараторов-водоотделителей НГСВ-20-1-1-4 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-9 1/год.

Блок № 4 «Блок нагрева нефти»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-П-Н-Ч-М-ПЭ-0 - пожар разлития при прогаре змеевика печи П-20-1-1,2 и мгновенном воспламенении - составляет 7,00х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ТО-Н-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации одного из теплообменников ТО-20-1-1-3 и отложенном воспламенении - составляет 2,93х10-7 1/год.

Блок № 5 «Блок глубокого обессоливания и обезвоживания нефти»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-Н-Н-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения одного из насосов Н-20-1-1,2,3 без возгорания - составляет 4,75х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации одного из сепараторов-водоотделителей НГСВ-20-2-1,2 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-9 1/год.

Блок № 6 «Установка очистки нефти от сероводорода»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-Н-Н-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения одного из насосов Н-31-5-1-4 без возгорания - составляет 4,75х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-Н-Н-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации соединительного трубопровода одного из насосов Н-31-5-1-4 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-7 1/год.

Блок № 7 «Узел учета нефти с блоком качества»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-ЕВ-НГ-Х-В-ПЭ-0 - внутреннее возгорание одной из дренажных емкостей Е-32-10, Е-32-13 с частичным выгоранием нефти - составляет 8,00х10-5 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-Х-В-ПЭ-1 - внутреннее возгорание одной из дренажных емкостей Е-32-10, Е-32-13 с полным выгоранием нефти - составляет 2,00х10-5 1/год.

Блок № 8 «Установка подготовки пластовой воды»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-Н-Н-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения одного из насосов Н-46-1-1,2,3 без возгорания - составляет 5,00х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-РВС-НГ-П-М-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации одного из резервуаров Р-46-1-1,2 и мгновенном воспламенении - составляет 2,93х10-6 1/год.

Блок № 9 «Резервуарный парк»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-РВС-НГ-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация одного из резервуаров Р-27-1,2 без возгорания - составляет 9,49х10-5 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-РВС-НГ-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации одного из резервуаров Р-27-1,2 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-8 1/год.

Блок № 10 «Установка улавливания легких фракций»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-Н-Н-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения насоса Н-44-1 без возгорания - составляет 4,75х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-К-Г-П-М-ВЭ-0 - взрыв ТВС при полной разгерметизации соединительного трубопровода одного из компрессоров КМ-44-1,2 и мгновенном воспламенении - составляет 2,93х10-6 1/год.

Блок № 11 «Насосная внешнего транспорта»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-Н-Н-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения одного из насосов Н-30-4-1,2,3 без возгорания - составляет 4,75х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-Н-Н-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации соединительного трубопровода одного из насосов Н-30-4-1,2,3 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-7 1/год.

Блок № 12 «Компрессорная станция низкого давления»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-К-Г-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения одного из компрессоров КУ-33-1-4 без возгорания - составляет 4,63х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-К-Г-П-М-ВЭ-0 - взрыв ТВС при полной разгерметизации соединительного трубопровода одного из компрессоров КУ-33-1-4 и мгновенном воспламенении - составляет 2,93х10-6 1/год.

Блок № 13 «Факельные системы»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-ЕВ-НГ-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация одного из сепараторов Сф-38-1, Сф-40-2 без возгорания - составляет 9,55х10-6 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-П-О-ВПЭ-0 - взрыв ТВС с возникновением пожара разлития при полной разгерметизации сепаратора Сф-40-2 и отложенном воспламенении - составляет 5,85х10-9 1/год.

Блок № 14 «Дренажная система»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-ЕВ-НГ-Х-В-ПЭ-0 - внутреннее возгорание одной из дренажных емкостей Е-20-2, Е-20-3, Е-20-4, Еф-20-4, Е-20-5, Е-23-1, Е-27-6, Е-27-11, Е-30-8 с частичным выгоранием нефти - составляет 8,00х10-5 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕВ-НГ-Х-В-ПЭ-1 - внутреннее возгорание одной из дренажных емкостей Е-20-3, Е-20-4, Е-30-8 с полным выгоранием нефти - составляет 2,00х10-5 1/год.

Блок № 15 «Реагентное хозяйство»

Частота возникновения наиболее вероятного сценария С-Н-Р-Ч-Х-Э-0 - частичная разгерметизация торцевого уплотнения одного из шестеренных насосов без возгорания - составляет 1,43х10-4 1/год.

Частота возникновения наиболее опасного сценария С-ЕА-Р-П-М-ПЭ-0 - пожар разлития при полной разгерметизации емкости с нейтрализатором сероводорода НSW82677 и мгновенном воспламенении - составляет 4,50х10-7 1/год.

Блок № 16 «Система снабжения сжатым воздухом и азотом» в расчетах не рассматривается, поскольку не является взрывопожароопасным.

5.5 Количество опасных веществ, участвующих в создании поражающих факторов для наиболее опасных и вероятных сценариев аварийных ситуаций

Определение количества опасных веществ, участвующих в аварии, проводилось при расчете последствий для каждого сценария в соответствии с рекомендациями используемых методик.

Используемые предположения и допущения:

. Площадь разлившейся по подстилающей поверхности горючей жидкости, в случае отсутствия обвалования, принимается в соответствии с требованиями НПБ 105-03.

. В пожаре разлития участвует вся масса разлившегося опасного вещества.

. При расчете массы вещества в облаке ТВС полагалось, что интенсивность испарения зависит от параметров вещества и окружающей среды следующим образом (ГОСТ Р 12.3.047-98):

,

где S - площадь разлития, М - молярная масса, рн - давление насыщенных паров, Т - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство. При расчете время испарения полагалось не более 3600 с (НПБ 105-03).

. Во взрыве принимает участие 10 % от массы сформировавшегося облака ТВС в случае взрыва на открытом пространстве, и 30-50 % в случае взрыва в замкнутых объемах (в соответствии с требованиями ПБ 09-540 - 03).

. При разгерметизации емкостного и теплообменного оборудования полагалось, что количество вышедшего опасного вещества складывается из количества в аварийном аппарате и количества, которое выйдет до полной остановки насосов и перекрытия задвижек;

. Количество вещества, вышедшего из соединительного трубопровода насоса (компрессора) рассчитывалось исходя из следующего:

при полной разгерметизации принималось количество, которое выйдет до полной остановки насосов (компрессоров) и перекрытия задвижек;

при частичной разгерметизации количество вышедшего опасного вещества равно 2 % от объема перекачки за одни сутки.

Перечень наиболее опасных аварий и количества опасного вещества, участвующего в аварии и в создании поражающих факторов, приведены в приложении А.

5.6 Размеры зон действия поражающих факторов

В качестве поражающих факторов рассматривались:

воздушная ударная волна;

тепловое излучение.

В качестве зон поражающих факторов принимались:

для воздушной ударной волны - круг с центром в месте воспламенения облака ТВС, утечки, радиус которого (круга) определяется типом и массой вещества, типом взрывного превращения;

для теплового излучения горящих разлитий - зона определяется возможностью растекания жидкости, обычно зоной является либо прямоугольник, либо круг, размеры которых определяются массой вещества, площадью разлития (в случае разлития в помещении - свободной площадью помещения, в обваловании - площадью обвалования, внутреннего возгорания - площадью зеркала нефтепродукта), характеристиками несущей конструкции.

При определении гуманитарных (людских) потерь в результате воздействия на людей избыточного давления взрыва принимаются за основу:

критерии опасного воздействия избыточного давления взрыва на людей, находящихся на открытой местности;

критерии опасного воздействия избыточного давления взрыва на здания и сооружения.

Для оценки числа пострадавших на открытой местности от ВУВ принимаются значения, приведенные в таблице 5.3.

Таблица 5.3. - Характеристики поражения людей от воздушной ударной волны

Структура человеческих потерь на открытой местности (в %) приведена в таблице 5.4.

Таблица 5.4 - Структура человеческих потерь на открытой местности

Для оценки количества разрушений зданий от воздушной ударной волны принимаются значения, приведенные в таблице 5.5.

Таблица 5.5 - Оценка воздействия ударной волны на элементы зданий и человека

Структура людских потерь в разрушенных зданиях (в %) приведена в таблице5.6.

Таблица 5.6 - Структура людских потерь в разрушенных зданиях (%)

В случае нахождения людей в момент внешнего взрыва в зданиях, их поражение может наступить от механического воздействия за счет обрушения перекрытий, стен и т.п. уже при давлениях от 30 до 50 кПа.

Для определения радиусов зон поражения использовался метод, который состоит в численном решении уравнения:

причем константы k, P*, I* зависят от характера зоны поражения и определяются из таблицы 5.7.

Таблица 5.71 - Константы для определения радиуса зон поражения при взрывах ТВС

Для оценки количества разрушений зданий от воздействия на них теплового излучения при пожаре разлития принимаются значения, приведенные в нижеследующих таблицах5.8 и 5.9.

Таблица 5.8. - Оценка характера повреждений зданий

Таблица 5.9 - Оценка характера повреждения конструктивных материалов

При определении степени поражения людей от воздействия на них теплового излучения при пожаре разлития или горения паро-воздушных смесей за основу принимаются критерии (значения интенсивности излучения), приведенные в таблице 5.10.

Таблица 5.10 - Характер воздействия теплового излучения на человека

Предельно допустимые дозы теплового излучения при воздействии на человека приведены в таблице 5.11.

Таблица 5.11. - Предельно допустимые дозы теплового излучения при воздействии на человека

Примечание: Доза теплового излучения Q рассчитывается по формуле: Q= q´tt,

где q - действующий на человека тепловой поток (Вт/м2);

Структура человеческих потерь на открытой местности (в %) приведена в таблице 5.12., смертельное поражение (летальный исход) получают люди, находящиеся в непосредственном контакте с огнем, т.е. в пределах пожара (вспышки). Размер этой зоны принимается равным зоне разлива.

Таблица 5.12- Структура людских потерь

. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

6.1 Затраты на охрану труда и промышленную безопасность

В ООО «Нарьянмарнефтегаз» выполняются мероприятия по «Программе промышленной безопасности, улучшения условий и охраны труда, предупреждений и ликвидации чрезвычайных ситуаций в организациях Группы «ЛУКОЙЛ» на 2011-2015 г.г.»

Затраты на охрану труда и промышленную безопасность в 2005-2011 г.г. приведены в таблице 4.1.

Таблица 5.1 - Затраты на охрану труда и промышленную безопасность в 2005-2011 г.г.

В ООО «Нарьянмарнефтегаз» в соответствие с требованиями руководящих документов по промышленной безопасности осуществляется производственный контроль за состоянием промышленной безопасности на объектах Общества.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Улучшение условий и повышение безопасности труда на производстве являются важнейшей социально-экономической задачей развития предприятия и всей страны.

Основными причинами возникновения аварий на производственных объектах являются:

Разрыв промышленного оборудования при превышении расчетного давления, порыв технологических и межпромысловых трубопроводов;

Разрушение аппаратов в результате их разгерметизации от внутренней и внешней коррозии, при несвоевременных или некачественных испытаниях и переосвидетельствованию сосудов и аппаратов;

Несвоевременное проведение регламентных работ;

Нефтяных, газовых проявлений при эксплуатации скважин, а так же выбросы нефти и газа из скважин при бурении.

На предприятии ООО «Нарьянмарнефтегаз» степень износа основных производственных фондов незначительная, поэтому развитие коррозии, повышенный износ и старение материалов являются маловероятными причинами возможного возникновения аварийных ситуаций.

Периодически проводится диагностика и контроль за состоянием оборудования и трубопроводов. Особое внимание уделяется контролю за технологическими параметрами производственных и инженерно-геологических процессов.

В 2011году на эксплуатирующихся опасных производственных объектах ООО «Нарьянмарнефтегаз» пожаров не зарегистрировано.

Основное внимание уделяется профилактическим мероприятиям в области пожарной безопасности.

Система обнаружения утечек построена на регистрации импульса давления при возникновении утечки. При использовании данной системы обнаружения утечек на межпромысловом трубопроводе позволяет:

сократить время от момента возникновения утечек до остановки перекачки;

сократить время ликвидации утечки за счет точного указания места разрыва;

снизить вероятность ошибок управления за счет автоматизации функций контроля и состояния нефтепровода.

Благородя внедрению на опасных производственных объектах ООО «Нарьянмарнефтегаз» современных автоматизированными системами контроля безопасности производственной деятельности по добыче и транспортировке нефти по трубопроводным системам позволяет снизить объемы аварийных разливов нефти при чрезвычайной ситуации природного и техногенного характера.

Внедрение на опасных производственных объектов передовых технологий по обнаружению и тушению пожаров. Создание на договорной основе противопожарных формирований по организации мероприятий по предупреждению и тушению пожаров на производственных объектах организаций Группы «ЛУКОЙЛ». Актуализация программ по обеспечению пожарной безопасности на производственных объектах организации Группы «ЛУКОЙЛ».

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Бережной С. А., Романов В. В., Седов Ю. И. Безопасность жизнедеятельности.- Тверь: ТГТУ, 1996.

. Практикум по безопасности жизнедеятельности / С. А. Бережной, Ю. И. Седов, Н. С. Любимова и др.; Под ред. С. А. Бережного. - Тверь: ТГТУ, 1997.

. Сборник типовых расчетов и заданий по экологии / Под ред. С. А. Бережного. - Тверь: ТГТУ, 1999.

. Справочная книга для проектирования электрического освещения/ Под ред. Г. М. Кнорринга.- Л.: Энергия, 1976.

. Справочная книга по светотехнике / Под ред. Ю. Б. Айзенберга. М.: Энергоатомиздат, 1983.

. СНиП II-4-79. Естественное и искусственное освещение.- М.: Стройиздат, 1980 (с изменением от 4.12.85 за № 205).

. СанПиН 2.2.2.542-96. Гигиенические требования к видеодисплейным терминалам, ПЭВМ и организации работы. - М.: НИЦ Госкомсанипидемнадзора РФ, 1996.

. ГОСТ 21.614-88. Изображения условные графические электрооборудования и проводок на плане.

. ГОСТ 21.107-78*. Условные изображения элементов зданий, соору жений и конструкций.

10. Межотраслевые рекомендации по разработке рациональных режимов труда и отдыха. - М. Экономика , 1975.

11. Методические указания (специальность «Безопасность технологических процессов и производств»).- «КНИТУ» Казань 2011г.

. Учебное пособие выпускные квалификационные работы. - Составители: Л.М.Останин, С.Ш.Останина, М.А. Сучков.- «КНИТУ» Казань 2011г.

13. www.nmng.ru <http://www.nmng.ru> - официальный сайт ООО «Нарьянмарнефтегаз»

.Анализ деятельности ООО «Нарьянмарнефтегаз» за 2011г. Составители: отдел по ОТ ПБ и ООС. г. Нарьян-мар 2011г.

. ПБ 08-624-03 «Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности»

. Технологический регламент «Установки подготовки нефти и пластовой воды ЦПС Южно-Хыльчуюского нефтегазового месторождения», ТР-УПН УППВ-08, утвержденный 14.04.2008 г.

. Методика «Анализ дерева неполадок», Стандарт МЭК, 1990 г.

. Методика «Анализ видов, последствий и критичности отказов. Основные положения», ГОСТ Р 27.310-93.

. Методика оценки последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей», РД 03-409-01, НТЦ «Промышленная безопасность».

. Маршал В. М. «Основные опасности химических производств». Пер. С англ. - М. Мир, 1982.

. Справочник «Вредные вещества в промышленности» Т.1, 2, 3, Л.: Химия, 1976 г.

. Интернет ресурс, «ДИПЛОМНЫЙ СОВЕТНИК» <http://diplomadviser.info>

. Мурзакаев Ф.Г. Химизация нефтегазодобывающей промышленности и охрана окружающей среды./ - М. 1999. С.35

. Хаустов А.П., Редина М.М. Охрана окружающей среды при добыче нефти. - М. Изд. «Дело». 2006. С.41