2
ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина»
УДК 621.311
Выбор характеристик регулируемого устройства продольной компенсации по условию обеспечения колебательной статической устойчивости
В.П. Голов,
И.А. Москвин
г. Иваново, Российская Федерация
Применение регулируемой продольной компенсации на дальних линиях электропередачи сверхвысокого напряжения позволяет увеличивать пропускную способность таких линий, положительно влияет на статическую апериодическую и динамическую устойчивость электроэнергетической системы. Однако с увеличением степени компенсации подобный закон регулирования устройства продольной компенсации (УПК) может приводить к колебательному нарушению устойчивости [1].
Многие зарубежные исследования в области управляемой продольной компенсации посвящены борьбе с так называемым субсинхронным резонансом, при котором нарастающие колебания вала турбоагрегата могут привести к его повреждению [24]. Это явление происходит в сетях со степенью компенсации более 50 %. В отечественной практике подобного рода нарушения статической устойчивости принято называть самораскачиванием. Следует отметить, что применение продольной емкостной компенсации на линиях дальних электропередач повышает опасность возникновения самораскачивания машин в системах, содержащих такие элементы. Кроме того, увеличение степени продольной емкостной компенсации может вызвать совместное появление самораскачивания и самовозбуждения [5].
Ранее [6] было предложено следующее выражение функциональной зависимости сопротивления управляемой емкости от тока:
(1)
где: I ток через УПК, о.е.; ХУПК(I) сопротивление УПК, о.е.; K1, K2 коэффициенты, характеризующие зависимость ХУПК(I).
Данная функциональная зависимость может быть реализована с помощью так называемой «резонансной» схемы на основе элементов силовой электроники (управляемая тиристорно-реакторная группа), в которой осуществляется плавное регулирование емкостного сопротивления в устройстве продольной компенсации [7].
Известно положительное влияние подобного закона регулирования на статическую апериодическую и динамическую устойчивость исследуемой электроэнергетической системы (рис. 1), а также то, что использование данной характеристики не приводит к нарушению колебательной статической устойчивости в диапазоне возможных рабочих режимов при степенях компенсации, применяемых в практике эксплуатации ЭЭС [1, 8, 9].
Рис. 1. Исследуемая электроэнергетическая система
Исследуемая электрическая система состоит из двух электростанций, представленных эквивалентными генераторами, работающих на общую нагрузку и связанных линией электропередачи, имеющей регулируемое УПК. Поскольку в данном исследовании рассматривается возрастающая характеристика емкостного сопротивления УПК от тока линии, что само по себе способно усложнить вопросы, связанные с колебательной неустойчивостью, следовательно, этот вопрос становится еще более важным и требующим детального рассмотрения.
Исходя из этого, целесообразно проанализировать колебательную статическую устойчивость ЭЭС, состоящей из двух электрических станций с регулируемым в функции тока УПК, а также получить методику определения областей устойчивости исследуемой электроэнергетической системы по параметру коэффициента регулирования УПК.
Вычислительный эксперимент позволяет точно определять диапазон изменения параметров регулирования УПК, которые не приводят к нарушению устойчивости исследуемой ЭЭС.
Однако этот способ является достаточно трудоемким и требует значительных временных затрат. В связи с этим необходима методика, позволяющая достаточно просто определять возможные диапазоны варьирования параметров регулирования УПК, не приводящие к колебательным нарушениям устойчивости. Другими словами, необходим метод получения возможных значений К2 в выражении (1), при которых наблюдается положительный эффект от регулируемого УПК для исследуемой ЭЭС, а именно: увеличение предела передаваемой мощности; улучшение апериодической статической и динамической устойчивости; отсутствие отрицательного влияния на режим, т.е. не наблюдается колебательного нарушения устойчивости ЭЭС при рассматриваемом регулируемом УПК.
Для получения вышеуказанной методики сформирована упрощенная математическая модель исследуемой ЭЭС на основе полного математического описания исследуемой системы [1]. Для этого записаны уравнения электромеханического переходного процесса для исследуемой системы из двух электрических станций с регулируемым УПК с учетом электромагнитных переходных процессов в обмотках возбуждения синхронных генераторов:
(2)
После линеаризации и преобразований система примет следующий вид:
(3)
Характеристический определитель после понижения порядка имеет вид
(4)
где:
Раскрыв его, получим характеристическое уравнение четвертого порядка:
(5)
где а0, а1, а2, а3, а4 коэффициенты характеристического уравнения, свободный член которого определяется следующим образом:
(6)
колебательный электропередача напряжение резонанс
Необходимо определить значения всех частных производных, входящих в выражения коэффициентов характеристического уравнения (5), кроме значения , которое непосредственно включает в себя параметр регулирования УПК К2, определяющий крутизну зависимости сопротивления ХУПК(I), диапазон изменения которого подлежит определению. Выражение связано с коэффициентом К2 следующим образом:
(7)
При подстановке в выражение (7) значений режимных параметров, соответствующих точке исходного установившегося режима, и изменении параметра К2 получим следующую зависимость:
(8)
Таким образом, ввиду линейной зависимости (8) параметр К2 можно записать непосредственно в характеристическое уравнение и, используя метод D-разбиения по одному параметру [10] (в нашем случае параметр - коэффициент К2 регулирования УПК), определить диапазон его изменения, соответствующий сохранению устойчивости исследуемой ЭЭС.
Характеристическое уравнение (5) можно представить в следующем виде:
(9)
Для получения значений К2, при которых характеристическое уравнение имеет пару чисто мнимых корней, в (9) принято:
(10)
(11)
Из уравнения (11) следует
(12)
где
Следовательно, уравнение (11) имеет решение только для случая, когда
(13)
т.е. когда одно уравнение является следствием другого. Условие (13) может выполняться при нескольких значениях . При этом необходимо реализовать метод D-разбиения по параметру К2. Для этого условно (так как К2 всегда действительно) принимаем, что , т.е. К2 может принимать комплексные значения.
Тогда характеристическое уравнение (11) превращается в уравнение с комплексными коэффициентами и может иметь несопряженные комплексные корни [10]. Таким образом, на плоскости (К2, b) кривые D-разбиения при изменении от 0 до и от - до 0 не накладываются друг на друга. Действительные значения остаются такими же, а мнимые меняют знак на противоположный.
Кривая D-разбиения разбивает плоскость К2 + jb на области D(m), показанные на рис. 2, где m - число корней в правой полуплоскости комплексной плоскости корней характеристического уравнения.
На рис. 2 приведены области устойчивости исследуемой ЭЭС для исходного установившегося режима с исходной степенью продольной компенсации.
Чтобы выяснить, какая из областей D(m) является претендентом на область устойчивости, необходимо провести штриховку границы D-разбиения. Граница D-разбиения штрихуется однократно слева при изменении от - до +.
Переход границы внутрь одинарной штриховки соответствует изменению области D(m) на D(m-1). Так как реальный смысл имеют только действительные положительные значения К2, то устойчивость исследуемой системы в точке исходного установившегося режима обеспечивается при следующих условиях:
Рис. 2. Границы D-разбиения: 1 ХУПК = 1,6 о.е.; 2 ХУПК = 2,2 о.е.; 3 граница D-разбиения при увеличении нагрузки
В целях проверки полученного претендента на область устойчивости подставим К2 из данной области в характеристическое уравнение и посчитаем корни.
Для К2 = 10 получили следующие корни характеристического уравнения:
При К2 = 40, находящемся в неустойчивой области, получили один неустойчивый корень, так как перешли в область одинарной штриховки:
Таким образом, получен диапазон изменения параметра регулируемого УПК, при котором сохраняется устойчивость исследуемой системы.
Другими словами, получена методика определения диапазона изменения параметра регулируемого УПК в целях выбора его оптимального значения, позволяющего, с одной стороны, оказывать максимально положительный эффект на пропускную способность, статическую апериодическую и динамическую устойчивость, а с другой стороны, не приводить к колебательному нарушению устойчивости.
Рис. 3. Части границ D-разбиения: 1 ХУПК = 1,6 о.е.; 2 ХУПК = 2,2 о.е.; 3 часть границы D-разбиения при увеличении нагрузки
Следует заметить, что при приближении режима исследуемой системы к границе колебательного нарушения устойчивости, т.е. с ростом степени продольной компенсации, диапазон изменения параметра К2 сужается (рис. 2, кривая 2). Кроме того, указанный диапазон уменьшается при утяжелении режима (увеличении мощности нагрузки) (рис. 2, кривая 3).
На рис. 3 более детально отображены представляющие интерес части границ D-разбиения. Как отмечалось выше, диапазоны изменения параметра К2 регулируемого УПК для различных режимов расположены на действительной оси (смысл D-разбиения по одному параметру предопределяет принадлежность параметра оси действительных чисел), что и показано на рис. 3 (диапазон от 0 до 28).
Заключение
Предложенная методика получения возможных параметров регулирования УПК позволяет сохранить положительный эффект от данного устройства на исследуемую ЭЭС, а именно увеличение предела передаваемой мощности, улучшение апериодической статической и динамической устойчивости, и нивелировать отрицательное влияние на режим, т.е. отстроится от колебательного нарушения устойчивости ЭЭС, вызванного самим законом регулирования УПК.
Полученные диапазоны изменения параметров регулирования устройства продольной компенсации позволяют определить предельные значения коэффициентов регулирования для различных режимов, а также выявить факторы, оказывающие влияние на данные предельные значения. Показано уменьшение диапазонов регулирования при увеличении степени продольной компенсации и увеличении мощности нагрузки.
Список литературы
1. Москвин И.А. Колебательная статическая устойчивость электроэнергетической системы с межсистемной связью, содержащей регулируемое устройство продольной компенсации // Вестник ИГЭУ. - 2013. - Вып. 5. - С. 46-50.
2. Luiz A.S. Pilotto, Andrй Bianco, Willis F. Long, Abdel-Aty Edris. Impact of TCSC Control Methodologies on Subsynchronous Oscillations, IEEE Trans. // On Power Delivery. - January 2003. - Vol. 18, no. 1. - P. 243-252.
3. D. Rai, S. O. Faried, G. Ramakrishna, A. Edris. Hybrid series compensation scheme capable of damping subsynchronous resonance // Proc. Inst. Eng. Technol. Gen., Transm. Distrib . - March 2010. - Vol. 4, no. 3. - P. 456-466.
4. Hao Hu. Subsynchronous Resonance in Two Generators Power System // IEEE Trans. On Power Systems. - 2011. - Vol. 11. - Р. 8600-8603.
5. Веников В.А., Анисимова Н.Д., Долгинов А.И. Самовозбуждение и самораскачивание в электрических системах. - М.: Высш. шк., 1964.
6. Мартиросян А.А. Повышение устойчивости электроэнергетических систем с применением регулируемой продольной компенсации: дис. … канд. техн. наук. - Иваново, 2009. - 146 с.
7. Фокин В.К. Повышение выдачи мощности Саяно-Шушенской ГЭС с помощью емкостной компенсации на линии СШ ГЭС - «Новокузнецкая», «Кузбасская» // Энергия единой сети. - 2013. № 2 (7). - С. 66-73.
8. Устойчивость электроэнергетической системы из двух электрических станций с регулируемой продольной компенсацией / В.П. Голов, А.А. Мартиросян, И.А. Москвин, А.А. Виноградова // Вестник ИГЭУ. - 2012. - Вып. 5. - С. 2631.
9. Голов В.П., Мартиросян А.А., Москвин И.А. Расчет характеристик установившихся режимов электроэнергетической системы с регулируемым устройством продольной компенсации // Вестник ИГЭУ. - 2012. - Вып. 6. - С. 18-22.
10. Электрические системы. Т. 1. Математические задачи электроэнергетики: учеб. пособие для вузов / под ред. В.А. Веникова. - М.: Высш. шк., 1970. - 336 с.