1. Расчетные перемещения для дифференциальной цепи
(рис. 96):
T (верт.перем.), мм→± 1 доп.об.заг.
или
10T об.ход.винта→± 1 доп.об.стола.
2. Уравнение кинематического баланса
±1 доп.об.стола= |
T |
|
30 |
|
20 |
16 |
19 |
|
a2 |
|
||||||||||
10 |
5 |
4 |
b |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
19 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||
|
c2 |
|
1 |
iдиф |
С1 |
a |
|
c |
|
|
1 |
. |
|
|
|
|
|
|
||
d |
|
30 |
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
2 |
|
|
b d 96 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3. Формула кинематической настройки. Подставим:
С1 |
a |
c |
= |
24k . |
|
||||
D |
b d |
|
z |
|
1 |
|
|
|
|
Получим формулу кинематической настройки:
a2 |
|
c2 |
25z |
, |
b2 |
|
|
= k T |
|
d2 |
где k – число заходов червячной фрезы; T – шаг винтовой линии; z – число зубьев обрабатываемого колеса.
Рис. 97. Взаимодействие торцового и нормального модулей mn – нормальный модуль; ms – торцовый модуль
166
Используя закономерности винтовой поверхности (рис. 97), получим:
πdделит =πms z,
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
) |
, |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
π mn = cos |
β |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
π ms |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
mn |
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
ms = |
cos β |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
π dделит |
|
( |
|
) |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
= tg |
|
β |
, |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
T = |
π dделит |
= π ms z = |
|
π mn z |
|
= |
π mn z cos(β) |
= |
π mn z . |
|||||||||
tg(β) |
cos(β)tg(β) |
|
|
cos(β) sin(β) |
||||||||||||||
|
|
tg(β) |
|
|
|
|
|
|
sin(β) |
|||||||||
Подставим полученную формулу настройки: |
|
|||||||||||||||||
|
a2 |
c2 |
= 25z |
= |
25z sin(β) |
= |
7,955 sin(β) |
. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
b2 d2 |
k T |
π mn z k |
|
|
|
|
|
|
k mn |
|
|
||||||
Для колес высокой степени точности настройка передаточного отношения гитары дифференциала выполняется с ошибкой в 1–2 единицы в четвертом знаке после запятой.
Нарезание колес с винтовым зубом бездифференциальным методом
Идея этого метода заключается в том, что дополнительное вращение столу с заготовкой сообщается не по отдельности дифференциальной цепи, а по цепи обкатки.
Определим расчетные перемещения конечных звеньев цепи обкатки для этого случая:
T → ±1доп.об.,
Sв ммоб.заг.→ ±Δ доп.об.,
= STв ,
167
Sв → kz об.фрезы,
Sв k →1об.фрезы, z
1 = ± Sв k . z T
Рис. 98. Схема для нарезания винтовой линии бездифференциальным методом
Расчет выполняется на основе схемы, представленной на рис. 98. Дополнительный оборот стола
1об.фрезы→ ± SzвTk .
168
С другой стороны по цепи обкатки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
1об.фрезы→± k . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
k |
|
Sв k |
|
|
k |
|
|
Sв |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1об.фрезы→ |
|
|
± |
|
= |
|
|
1± |
|
, |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
z |
z T |
z |
T |
|
|
|
|
|
||||||||||||
k |
Sв |
|
64 17 24 24 46 |
|
|
C1 |
a c |
|
1 |
|
||||||||||||||
z 1± |
|
|
=1об.фрезы16 |
17 |
24 24 46 |
iдиф D |
b |
|
|
|
, |
|||||||||||||
T |
d |
96 |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
C1 |
a c |
|
|
|
24k |
|
|
Sв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
D |
b |
|
|
= |
|
z 1± |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
d |
|
|
T |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Этот метод менее точный, чем предыдущий, так как гитара настраивается приближенно и есть погрешности, которые сказываются не только на винтовой линии, но и на эвольвенте.
Нарезаниечервячныхколесметодомрадиальнойподачи
Кинематическая структура:
1.ФV(В1В2) – формообразующее движение скоростнойцепи: В1 – цепьглавного движения, В2 – цепь деления и обката;
2.Вр(П5) – движения врезания.
Движения ФV(В1В2) рассмотрены ранее.
Движение П5 – радиальное перемещение фрезы до достижения заданного межосевого расстояния А. Размеры и форма фрезы соответствуют размерам и формам червяка, зацепляющегося с червячным колесом.
Радиальной подачей называется величина (в мм) перемещения фрезы (подвижной стойки с суппортом) в радиальном направлении к заготовке за один оборот заготовки.
169
Рис. 99. Схема нарезания червячных колес методом радиальной подачи
Радиальная подача продолжается до тех пор, пока не будет выдержано межосевое расстояние А (рис. 99), после чего она выключается механизмом падающего червяка, срабатываю-
щего от упора на станине.
Метод радиальной подачи применяется лишь при нарезании однозаходных червячных колес, т.е. при малом угле наклона зубьев. Для нарезания многозаходных червячных колес этот метод непригоден, так как происходит срезание части профиля вершин зубьев колеса.
1.Расчетные перемещения:
1об.заг.→Sрад ммоб.заг.
2.Уравнение кинематического баланса, ммоб.заг:
Sрад =1об.заг. 96 |
|
2 |
a1 |
|
c1 |
|
45 |
19 |
16 |
44 |
|
||||
|
|
36 |
|||||||||||||
|
1 |
|
24 b |
|
d |
1 |
|
19 |
16 |
20 |
|
||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
М4+ |
10 |
4 |
10 |
20 10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
20 20 20 |
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
170