Дипломная (вкр): Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания

4.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м3/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

условная пропускная способность клапана - Kv y = 16 м3/ч

условный диаметр клапана - Dу = 32 мм

ход штока клапана - hшт = 10 мм

.5. Максимальный относительный расход через клапан:

Максимальный относительный ход штока клапана - hmax = 0.56

.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения

заданного расхода:

бар = 0,014 МПа

.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

 м2 - площадь сечения клапана

Н

. Подбор насосного оборудования на циркуляцию ГВС.

Расчетный расход воды на циркуляцию: кг/с = 0,54 т/ч

Требуемый напор насоса циркуляции:

бар = 0,05МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

марка насоса TP 32-80/4

подача насоса на расчетной точке Gнас = 0,69 м3/ч

напор насоса на рабочей точке Ннас = 0,7 бар = 0,07 МПа

питание U = 3х380 В, 50 Гц

номинальная потребляемая мощность Р =2,5 кВт

максимальный ток Imax = 8,5 А

Расчет ГВС III зоны

1. Расход циркуляции ГВС III зоны:

, где

 - кратность циркуляции;

Расход сетевой воды в точке излома:

кг/с = 5.13т/ч

кг/с = 0,51т/ч

Температура воды системы циркуляции:

. Подбор теплообменника производим по известным данным:

Расход воды: кг/с = 5.13 т/ч

Температура греющей воды (на входе):

Температура греющей воды (на выходе):

Температура нагреваемой воды (на входе):

Температура нагреваемой воды (на выходе):

Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Qгвсmax= 154 Гкал/ч = 179 КВт.

С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.

Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 29 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,13 бар, нагреваемая - 0,03 бар. Коэффициент запаса - 32%.

. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.

3.1. Контур теплосети, ГВС:

Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 5.13 т/ч

Диаметр трубопровода обвязки D11 - D21 = 50 мм при заданной скорости среды - υв = 0,77 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ∆Pгвс обв = 0,02 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.2) - ∆Pгвс ТО = 0,12 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ∆Pгв. об = 0,14 бар.

Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 50 мм

Принимаем D = 50 мм.

3.2. Внутренний контур, ГВС:

Расчетный расход воды на ГВС:

кг/с = 2,57 т/ч

Расчетный расход циркуляции (см.п.1): кг/с = 0,51т/ч

Принимаем диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO В1 - D3 = 50 мм, трубопровод циркуляции D4 = 32 мм.

. Подбор регулирующего клапана на ГВС (по ГОСТ 16443-70):

.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:

бар = 0,15 МПа

Максимальный расход среды: Gmax = кг/с = 5.13 т/ч

Суммарные потери давления: ∆Pт max = ∆Pв. об = 0,14 бар = 0,014 МПа

.2. Перепад давления на клапане:

бар = 0.136 МПа

4.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:

 м3/ч, где

γ0 = 0.917 г/см3 - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70оС

4.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м3/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

условная пропускная способность клапана - Kv y = 16 м3/ч

условный диаметр клапана - Dу = 32 мм

ход штока клапана - hшт = 10 мм

Максимальный относительный ход штока клапана - hmax = 0.55

4.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения

заданного расхода:

бар = 0,014 МПа

4.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

 м2 - площадь сечения клапана

Н

. Подбор насосного оборудования на циркуляцию ГВС.

Расчетный расход воды на циркуляцию:

кг/с = 0,54 т/ч

Требуемый напор насоса циркуляции:

бар = 0,05МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

марка насоса TP 32-80/4

подача насоса на расчетной точке Gнас = 0,69 м3/ч

напор насоса на рабочей точке Ннас = 0,7 бар = 0,07 МПа

питание U = 3х380 В, 50 Гц

номинальная потребляемая мощность Р = 2,5 кВт

максимальный ток Imax = 8,5 А

2. Расчет тепловой схемы ИТП на летний период

Тепловые потоки Qо = 0, Qв = 0.

1.      ГВС I зоны.

Расчетный расход воды на летнее ГВС I зоны:

кг/с = 12,31 т/ч

2.      ГВС II зоны.

Расчетный расход воды на летнее ГВС II зоны:

кг/с = 2,7 т/ч

Требуемый напор насоса ЛГВС II зоны:

бар = 0,717МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

марка насоса CRE 3-23

подача насоса на расчетной точке Gнас = 2,7 м3/ч

напор насоса на рабочей точке Ннас = 7,2 бар = 0,72 МПа

питание U = 3х380 В, 50 Гц

номинальная потребляемая мощность Р = 2,2 кВт

максимальный ток Imax = 4,6 А

3.      ГВС III зоны.

Расчетный расход воды на летнее ГВС III зоны:

кг/с = 2,57 т/ч

Требуемый напор насоса ЛГВС III зоны:

бар = 1.217 МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

марка насоса CRE 3-36

подача насоса на расчетной точке Gнас = 2,57 м3/ч

напор насоса на рабочей точке Ннас = 12,2 бар = 1,22 МПа

питание U = 3х380 В, 50 Гц

номинальная потребляемая мощность Р = 3,0 кВт

максимальный ток Imax = 6,2 А

. Расчет тепловой схемы по средней температуре за самый холодный месяц (tн = - 17.5 оС).

Расчет производился аналогично п.п. 1 - 2. Результаты сведены в таблицу.

Таблица 2.2. Параметры трубопроводов и оборудования отопления по средней температуре за самый холодный месяц (tн = - 17.5 оС)

Таблица 2.3. Параметры трубопроводов и оборудования вентиляции по средней температуре за самый холодный месяц (tн = - 17.5 оС).

. Расчет тепловой схемы по средней температуре в отопительный период (tн = -6.0 оС).

Расчет производился аналогично п.п. 1 - 2. Результаты сведены в таблицу.

Таблица 2.4. Параметры трубопроводов и оборудования отопления по средней температуре в отопительный период (tн = -6.0 оС).

Таблица 2.5. Параметры трубопроводов и оборудования вентиляции по средней температуре в отопительный период (tн = -6.0 оС).

Все параметры трубопроводов и загруженность оборудования в каждом режиме различны. Все оборудование подобрано на максимально - зимний режим.

III. Насосная станция.

. Состав

Система включает в себя:

вертикальные многоступенчатые центробежные насосы 2, снабженные двигателем MGE и, следовательно, являющиеся частотно-регулируемыми.

Детали насосов CRE. соприкасающиеся с перекачиваемой жидкостью изготовлены из нержавеющей стали. Основания и напорные части насосов CRE - из чугуна; остальные основные детали и соединения изготовлены из нержавеющей стали.

Насосы снабжены картриджевым торцевым уплотнением вала HQQE (EPDM).

Два патрубка из нержавеющей стали DIN.

Один обратный клапан (РОМ) и два запорных клапана для каждого насоса.

Обратные клапаны аттестованы по DVGW, запорные клапаны по DIN и DVGW.

Адаптер с запорным клапаном для подсоединения к мембранному баку.

Манометр и датчик давления (аналоговый выход 4 - 20 мА).

Рама - основание из нержавеющей стали DIN.

Control MPC в стальном шкафу, IP54, включая главный выключатель, все необходимые плавкие предохранители, защита двигателя, коммутационное оборудование и микропроцессорный контроллер CU 351.

. Назначение

Система повышения давления, поставляемая в соответствии со стандартом DIN 1988ГГ5.

Все насосы системы это насосы CRE со встроенным преобразователем частоты.

Hydro MPC-E поддерживает постоянное давление с помощью непрерывного контроля частоты вращения насосов CRE. Производительность системы устанавливается в соответствии с требованием посредством включения/выключения необходимого количества насосов CRE и с помощью параллельного управления эксплуатируемыми насосами.