Материал: Теплообменное оборудование предприятий

верстиями пластин после их сборки. По коллектору холодная среда доходит до пластины 6, имеющей глухой угол (без отверстия), и распределяется по нечётным межпластинным каналам, которые сообщаются (через один) с угловым коллектором благодаря соответствующему расположению больших и малых резиновых прокладок 5 и 13. При движении вверх по межпластинному каналу среда обтекает гофрированную поверхность пластин, обогреваемых с обратной стороны горячей средой. Затем подогретая среда выходит в продольный коллектор, образованный нижними угловыми отверстиями 14, и выходит из аппарата через штуцер 11.

Горячая рабочая среда движется в аппарате навстречу холодной. Она поступает в штуцер 12, проходит через нижний коллектор, распределяется по чётным каналам и движется по ним вверх. Через верхний коллектор и штуцер 2 охлаждённая горячая среда выходит из теплообменника.

В зависимости от назначения аппарата, соотношения расходов теплоносителей и температурного режима теплообменные пластины в секции могут компоноваться по параллельной, последовательной или смешанной схемам, примеры которых приведены на рис. 3.11.

Рис. 3.11. Схемы соединения пластин:

а – параллельная; б – последовательная; в – смешанная

Типы теплообменных пластин и конфигурация гофр, образующих форму каналов для рабочих сред, разнообразны [2]. В качестве примера на рис. 3.12 – 3.15 представлены некоторые типы пластин, выпускаемые отечественными и зарубежными изготовителями.

Конструкция пластины определяет технические показатели теплообменного аппарата и является его основным элементом. Отличительными особенностями конструкции пластин в целом является форма гофр и профиль рабочей теплообменной поверхности, форма

66

Энергетическая эффективность всех известных форм теплообменных поверхностей отличается друг от друга не более чем на 20 %, что в определённых случаях позволяет для выполнения предварительных расчётов применять обобщённые эмпирические зависимости по оценке интенсивности теплообмена.

Из всего многообразия типов гофр на поверхности пластины можно условно выделить основные группы: пластины с горизонтальными гофрами, пластины с гофрами типа “ёлочка”, пластины с полусферическими выступами.

Сами теплообменные аппараты по конструктивному оформлению весьма разнообразны. На рис. 3.16 в качестве примера приведена конструкция односекционного теплообменника на двухопорной раме без дополнительных стяжек.

Рис. 3.16. Пластинчатый односекционный теплообменник:

1 – пластины; 2, 3, – горизонтальные штанги; 4, 5 – плиты; 6, 7 – патрубки

Величина поверхности теплообмена аппарата определяется на основе предварительного расчёта количеством набираемых пластин и может значительно изменяться от десятков до нескольких сотен квадратных метров. Теплообменные аппараты удобны для очистки. При-

меняются для эксплуатации при температурных режимах до 150 °С, что ограничивается главным образом термостойкостью применяемых резиновых прокладок. Давление рабочих сред по обеим сторонам

допускается до 15 кг/см2 .

68

3.3. Тепловой расчёт

При выполнении прямого теплового расчёта жидкостножидкостных теплообменных аппаратов уравнение теплового баланса записывается в соответствии с выражением (1.5), откуда обычно определяется расход охлаждающей среды:

Коэффициент использования принимается равным 0,97–0,98. Тепловая нагрузка аппарата Q представляет собой правую часть уравнения теплового баланса (1.5).

Температурный напор рассчитывается по общепринятой методике в соответствии со схемой движения рабочих сред, изложенной в п. 1.4. Исключением являются пластинчатые теплообменные аппараты, где в пределах одного теплообменника может быть реализовано и прямоточное и противоточное движение рабочих сред. В этом случае величина температурного напора рассчитывается по выражению

tср ψ tпрям (1 ψ) tпрот , (3.2)

где ψ – доля поверхности, работающей по прямоточной схеме; (1 – ψ ) – доля поверхности, работающей по противоточной схеме;

tпрям и tпрот – температурные напоры, рассчитанные соответст-

венно для прямоточной и противоточной схем по общепринятой методике.

Коэффициенты теплоотдачи со стороны греющей среды 1 и со стороны нагреваемой среды 2 достаточно велики, поэтому ко-

эффициент теплопередачи k рассчитывается с учётом всех термических сопротивлений в соответствии с выражением (1.7). Влияние за-

Частные значения коэффициентов теплоотдачи 1 и 2 рас-

считываются по соответствующим зависимостям конвективного теплообмена. В секционных аппаратах и аппаратах типа "труба в трубе"

69

по обеим сторонам, в маслоохладителях по стороне охлаждающей воды и в гладкопластинчатых спиральных теплообменных аппаратах с обеих сторон коэффициент теплоотдачи рассчитывается по критериальному уравнению (2.11), описывающему теплообмен при продольном турбулентном течении. В спиральных теплообменниках при расчёте 1 вводится также поправочный коэффициент R на кривизну

канала, учитывающий влияние центробежного эффекта, в соответствии с выражением (2.12).

Для вязких жидкостей при ламинарном режиме течения потока в прямых каналах для расчёта коэффициента теплоотдачи рекомендуется формула [5]

где Gr g l3 β tν2 – число Грасгофа; Re и Pr – числа Рейнольдса и Прандтля; g – ускорение свободного падения, м/с2 ; l – опреде-

ляющий размер, м; β 1 T , K 1 – коэффициент объёмного (температурного) расширения; t – температурный напор между потоком и стенкой, °С; ν – кинематическая вязкость, м2 /с.

Для выбора физических параметров теплоносителей в качестве определяющей температуры принимается средняя температура соответствующей среды. Определяющим размером в критериях подобия для среды, движущейся внутри труб, является их внутренний диаметр. Для воды, протекающей в межтрубном пространстве секционных аппаратов за определяющий размер, принимают эквивалентный диаметр

секции.

В маслоохладителях по стороне масла, омывающего трубный пучок снаружи поперечным потоком, в качестве определяющего размера принимается наружный диаметр трубок. В аппаратах типа

70