Материал: Теплообменное оборудование предприятий

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

На рис. 6.3 показаны изменения температуры теплоносителей и насадки за полный цикл теплообмена, т.е. за период нагрева и охлаждения. Принятые обозначения: 1 – температура газов в начале пе-

риода нагревания насадки ( t11 – температура газов на входе в насадку, t13 – температура газов на выходе из насадки); 2 – температура газов

в конце периода нагревания насадки ( t14 – температура газов на выходе из насадки); 3 – средняя температура газов за период нагревания насадки t12 t13 t14 2 – расчетная температура газов на выходе за период нагревания насадки; 4 – температура поверхности насадки в конце периода нагревания и начале периода охлаждения; 5 – средняя температура насадки за период ее нагревания ; 6 – средняя температура насадки за период ее охлаждения; 7 – температура поверхности насадки в начале периода нагревания и в конце периода охлаждения; 8 – температура воздуха в начале периода охлаждения насадки

( t12 – температура воздуха на входе в насадку, t32 – температура воздуха на выходе из насадки); 9 – температура воздуха в конце периода охлаждения насадки ( t42 – температура воздуха на выходе из насадки); 10 – средняя температура воздуха за период охлаждения насадки t22 t32 t42 2 – расчетная температура воздуха на выходе за период

охлаждения насадки.

Количество теплоты, передаваемое насадке при нагревании, определяется из уравнения

 

 

Q

tср tн

F τ

, кДж/период ,

(6.1)

 

 

1

1

н

1

 

 

где

– коэффициент теплоотдачи от газов к насадке (кДж/м2ч°С);

 

1

 

 

 

 

 

 

tср

t1 t2 2 – средняя температура газов за период нагрева, °С;

1

1

1

 

 

 

 

 

tнн

– средняя температура насадки за период нагрева,°С; F – поверх-

ность насадки (за вычетом пустот), м2; τ

– период нагрева, ч.

 

 

 

 

 

1

 

 

 

Количество теплоты, воспринимаемое насадкой, рассчитывается

из выражения

 

 

 

 

 

 

 

Q F 2 c а tн

, кДж/период ,

(6.2)

где , м;

, кг/м3; c, кДж/(кг°С)

– соответственно толщина стенки

кирпича, плотность и теплоемкость материала насадки; а

– коэффи-

циент аккумуляции, учитывающий отношение количества теплоты

121

фактически воспринятого насадкой к количеству теплоты, которое она восприняла бы при одинаковой температуре всей массы насадки: для кирпичной насадки а 0,5 0,8.

Для определения изменения температуры поверхности насадки пользуются эмпирической зависимостью

tн tнн tно ,

(6.3)

где tон – средняя температура поверхности насадки за период ее охлаждения; – коэффициент пропорциональности, равный 2,2–3,5.

Количество теплоты, отдаваемое насадкой воздуху в период ее охлаждения, рассчитывается из уравнения

 

 

 

Q

2

tо

tср F τ

2

, кДж/период ,

 

(6.4)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

н

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где 2 – коэффициент теплоотдачи от поверхности насадки к нагре-

ваемому воздуху, кДж/(м2чоС); tср t1

t2

2 – средняя температу-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

2

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ра воздуха за период охлаждения, °С;

τ2 –период охлаждения, ч.

 

Выразив частные температурное напоры из уравнений (6.1),

(6.2) и (6.4), получим систему уравнений

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

tср tн

 

 

Q

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

н

 

 

 

 

F

 

1 1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

tнн tнo

 

Q

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(6.5)

 

 

F

2 c а

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

to

tср

Q

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

н

2

 

 

 

 

F

 

2 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сложив левые и правые части этих уравнений, получим

 

ср

ср

 

Q

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t1

t2

F

 

 

 

2 c

 

 

 

 

 

(6.6)

 

1

 

а

2

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

или

Q

ц

k

ц

F (tср tср ) k

ц

F t

, кДж/цикл ,

(6.7)

 

 

1

2

 

 

 

 

 

 

 

 

122

 

 

 

 

c Wo0,5
d0,33э

В этом уравнении kц – коэффициент теплопередачи

kц

 

 

 

 

1

 

 

 

 

, кДж/(м2 цикл оС) , (6.8)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

1

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 1

2 c а

2 2

 

 

 

 

 

 

 

Для металлических насадок термическим сопротивлением на-

садки 1

2 c а можно пренебречь.

 

 

Коэффициенты теплоотдачи 1 и

2 определяются по эмпи-

рическим зависимостям. При этом со стороны газов учитывается также лучистая составляющая

1 к л .

(6.9)

Конвективный коэффициент теплоотдачи для кирпичных насадок рассчитывается по формуле

к , (6.10)

где c 8,3 – при смещенном расположении рядов и c 7,5 – при несмещенном их расположении; Wo 0,2 0,4 м/с – скорость при нормальных условиях для газа в минимальном проходном сечении (плоскость стыка рядов) ; dэ – эквивалентный диаметр ячейки в плоскости

стыка рядов, м.

Величину коэффициента теплообмена лучеиспусканием можно определить по эмпирическим формулам:

лco2 0,95

 

[0,0513 (t1ср tнн ) 30,25]

 

Вт/(мС) ; (6.11)

P Sэ

,

лн2 o 0,95 P0,8 S0,6э

[0,107 (t1ср tнн ) 46,5]

,

Вт/(мС) ; (6.12)

где P – парциальное давление лучеиспускающего газа в долях от 105 Па; Sэ – эффективная толщина излучающего слоя, м.

Для кирпичных регенераторов коэффициент теплопередачи обычно составляет 18,0–30,0 кДж/(м2 цикл оС).

123

6.3. Расчет аппаратов с движущейся насадкой

Количество теплоты, переданное в воздухоподогревателе, определяется из выражения

Q k F tср .

(6.13)

В качестве расчетной принимается полная двухсторонняя поверхность нагрева листов F , расположенная во всем роторе.

Коэффициент теплопередачи, отнесенный к полной двухсторонней поверхности нагрева, рассчитывается

k

 

 

1

 

 

 

, Вт/(м2 оС) , (6.14)

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 X1

2

X2

 

 

 

 

 

 

 

где – коэффициент, учитывающий нестационарность процесса в РВП, зависит в основном от скорости вращения ротора и для сущест-

вующих конструкций при n 2 об/мин

1 ;

0,9 –

ко-

эффициент использования набивки РВП; X1 Fг F и

X2 Fв

F –

соответственно доля поверхности нагрева, омываемая потоком газа и

воздуха (без учета поверхности нагрева, перекрытой уплотнениями).

Коэффициенты теплоотдачи со стороны дымовых газов

1 и

воздуха 2 в “горячей” части РВП рассчитываются при оптималь-

ном соотношении скоростей Wв

Wг 0,8 в соответствии с критери-

альной зависимостью

0,0317 d

 

Re0,8 Pr0,4 C

 

 

 

 

 

 

э

t

C

l

.

(6.15)

1,2

 

 

 

 

 

 

 

В формуле (6.15) Ct Tг

Tст

– поправочный коэффициент,

учитывающий температурный фактор. При этом температура стенки рассчитывается

 

 

 

 

 

Tср X

Tср X

2

 

 

 

 

 

 

Tст

г

1

в

, К ,

(6.16)

 

 

 

 

X1

X2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

Tср

и

Tср

– средняя температура газов и воздуха, К.

 

 

г

 

в

 

 

 

 

 

 

 

Cl

– поправочный коэффициент, учитывающий длину канала набив-

ки. При

l

dэ 50 Cl = 1, где

l

– высота набивки.

 

 

 

 

 

 

 

124

 

 

 

Для набивки “холодной” части РВП расчет коэффициентов теплоотдачи с обеих сторон производится по формуле

 

0,021 d

э

Re0,8

Pr0,4

C

t

C

l

. (6.17)

1,2

 

 

 

 

 

 

Температурный напор определяется как арифметическая разность средних температур газов и воздуха

tср

 

tгвх tгвых

 

tввх tввых

tгср

tвср .

(6.18)

 

 

 

2

 

 

2

 

 

 

 

Коэффициент гидравлического сопротивления

рассчитывается

по следующей формуле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С о

,

 

 

 

(6.19)

где С 2,9 – для интенсифицированной набивки;

 

С 1,95 – для

неиитенсифицированной набивки (с гладким дистанционирующим листом). Коэффициент гидравлического сопротивления гладкого канала определяется

 

о

0,303

(lg Re 0,9)2 .

(6.20)

 

 

 

 

Формула справедлива при 1,2 103 Re 104 .

Выводы

В разделе 6 представлены регенеративные теплообменники. Описана область применения, конструктивные особенности, преимущества и недостатки регенеративных воздухоподогревателей по сравнению с рекуперативными. Приведены особенности расчёта регенеративных теплообменников с неподвижной насадкой и с движущейся насадкой.

Вопросы для самоконтроля

1.Опишите сферу применения различных регенеративных теплообменников.

2.Из каких материалов применяются насадки?

125

Источник: https://studfile.net/preview/16461461/