На рис. 6.3 показаны изменения температуры теплоносителей и насадки за полный цикл теплообмена, т.е. за период нагрева и охлаждения. Принятые обозначения: 1 – температура газов в начале пе-
риода нагревания насадки ( t11 – температура газов на входе в насадку, t13 – температура газов на выходе из насадки); 2 – температура газов
в конце периода нагревания насадки ( t14 – температура газов на выходе из насадки); 3 – средняя температура газов за период нагревания насадки t12 t13 t14
2 – расчетная температура газов на выходе за период нагревания насадки; 4 – температура поверхности насадки в конце периода нагревания и начале периода охлаждения; 5 – средняя температура насадки за период ее нагревания ; 6 – средняя температура насадки за период ее охлаждения; 7 – температура поверхности насадки в начале периода нагревания и в конце периода охлаждения; 8 – температура воздуха в начале периода охлаждения насадки
( t12 – температура воздуха на входе в насадку, t32 – температура воздуха на выходе из насадки); 9 – температура воздуха в конце периода охлаждения насадки ( t42 – температура воздуха на выходе из насадки); 10 – средняя температура воздуха за период охлаждения насадки t22 t32 t42
2 – расчетная температура воздуха на выходе за период
охлаждения насадки.
Количество теплоты, передаваемое насадке при нагревании, определяется из уравнения
|
|
Q |
tср tн |
F τ |
, кДж/период , |
(6.1) |
|
|
|
1 |
1 |
н |
1 |
|
|
где |
– коэффициент теплоотдачи от газов к насадке (кДж/м2ч°С); |
||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
tср |
t1 t2 2 – средняя температура газов за период нагрева, °С; |
||||||
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
tнн |
– средняя температура насадки за период нагрева,°С; F – поверх- |
||||||
ность насадки (за вычетом пустот), м2; τ |
– период нагрева, ч. |
||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Количество теплоты, воспринимаемое насадкой, рассчитывается |
||||||
из выражения |
|
|
|
|
|
||
|
|
Q F 2 c а tн |
, кДж/период , |
(6.2) |
|||
где , м; |
, кг/м3; c, кДж/(кг°С) |
– соответственно толщина стенки |
|||||
кирпича, плотность и теплоемкость материала насадки; а |
– коэффи- |
||||||
циент аккумуляции, учитывающий отношение количества теплоты
121
фактически воспринятого насадкой к количеству теплоты, которое она восприняла бы при одинаковой температуре всей массы насадки: для кирпичной насадки а 0,5 0,8.
Для определения изменения температуры поверхности насадки пользуются эмпирической зависимостью
tн tнн tно , |
(6.3) |
где tон – средняя температура поверхности насадки за период ее охлаждения; – коэффициент пропорциональности, равный 2,2–3,5.
Количество теплоты, отдаваемое насадкой воздуху в период ее охлаждения, рассчитывается из уравнения
|
|
|
Q |
2 |
tо |
tср F τ |
2 |
, кДж/период , |
|
(6.4) |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
где 2 – коэффициент теплоотдачи от поверхности насадки к нагре- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
ваемому воздуху, кДж/(м2чоС); tср t1 |
t2 |
2 – средняя температу- |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ра воздуха за период охлаждения, °С; |
τ2 –период охлаждения, ч. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
Выразив частные температурное напоры из уравнений (6.1), |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
(6.2) и (6.4), получим систему уравнений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
tср tн |
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
1 |
|
|
н |
|
|
|
|
F |
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
tнн tнo |
|
Q |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6.5) |
|||||||||||
|
|
F |
2 c а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
to |
tср |
Q |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
н |
2 |
|
|
|
|
F |
|
2 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Сложив левые и правые части этих уравнений, получим |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
ср |
ср |
|
Q |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t1 |
t2 |
F |
|
|
|
2 c |
|
|
|
|
|
(6.6) |
||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
а |
2 |
2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
или
Q |
ц |
k |
ц |
F (tср tср ) k |
ц |
F t |
, кДж/цикл , |
(6.7) |
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
122 |
|
|
|
|
В этом уравнении kц – коэффициент теплопередачи
kц |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
, кДж/(м2 цикл оС) , (6.8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
1 |
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 1 |
2 c а |
2 2 |
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
Для металлических насадок термическим сопротивлением на- |
||||||||
садки 1 |
2 c а можно пренебречь. |
|||||||||
|
|
Коэффициенты теплоотдачи 1 и |
2 определяются по эмпи- |
|||||||
рическим зависимостям. При этом со стороны газов учитывается также лучистая составляющая
1 к л . |
(6.9) |
Конвективный коэффициент теплоотдачи для кирпичных насадок рассчитывается по формуле
к
, (6.10)
где c 8,3 – при смещенном расположении рядов и c 7,5 – при несмещенном их расположении; Wo 0,2 0,4 м/с – скорость при нормальных условиях для газа в минимальном проходном сечении (плоскость стыка рядов) ; dэ – эквивалентный диаметр ячейки в плоскости
стыка рядов, м.
Величину коэффициента теплообмена лучеиспусканием можно определить по эмпирическим формулам:
лco2 0,95 |
|
[0,0513 (t1ср tнн ) 30,25] |
|
Вт/(м2оС) ; (6.11) |
|
P Sэ |
, |
||||
лн2 o 0,95 P0,8 S0,6э |
[0,107 (t1ср tнн ) 46,5] |
, |
Вт/(м2оС) ; (6.12) |
||
где P – парциальное давление лучеиспускающего газа в долях от 105 Па; Sэ – эффективная толщина излучающего слоя, м.
Для кирпичных регенераторов коэффициент теплопередачи обычно составляет 18,0–30,0 кДж/(м2 цикл оС).
123
6.3. Расчет аппаратов с движущейся насадкой
Количество теплоты, переданное в воздухоподогревателе, определяется из выражения
Q k F tср . |
(6.13) |
В качестве расчетной принимается полная двухсторонняя поверхность нагрева листов F , расположенная во всем роторе.
Коэффициент теплопередачи, отнесенный к полной двухсторонней поверхности нагрева, рассчитывается
k |
|
|
1 |
|
|
|
, Вт/(м2 оС) , (6.14) |
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 X1 |
2 |
X2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где – коэффициент, учитывающий нестационарность процесса в РВП, зависит в основном от скорости вращения ротора и для сущест-
вующих конструкций при n 2 об/мин |
1 ; |
0,9 – |
ко- |
эффициент использования набивки РВП; X1 Fг F и |
X2 Fв |
F – |
|
соответственно доля поверхности нагрева, омываемая потоком газа и
воздуха (без учета поверхности нагрева, перекрытой уплотнениями). |
||||||||||
Коэффициенты теплоотдачи со стороны дымовых газов |
1 и |
|||||||||
воздуха 2 в “горячей” части РВП рассчитываются при оптималь- |
||||||||||
ном соотношении скоростей Wв |
Wг 0,8 в соответствии с критери- |
|||||||||
альной зависимостью |
0,0317 d |
|
Re0,8 Pr0,4 C |
|
|
|
|
|
||
|
э |
t |
C |
l |
. |
(6.15) |
||||
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
В формуле (6.15) Ct Tг |
Tст |
– поправочный коэффициент, |
||||||||
учитывающий температурный фактор. При этом температура стенки рассчитывается
|
|
|
|
|
Tср X |
Tср X |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Tст |
г |
1 |
в |
, К , |
(6.16) |
|
|
|
|
|
X1 |
X2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
Tср |
и |
Tср |
– средняя температура газов и воздуха, К. |
|
|||||
|
г |
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
Cl |
– поправочный коэффициент, учитывающий длину канала набив- |
|||||||||
ки. При |
l |
dэ 50 Cl = 1, где |
l |
– высота набивки. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
124 |
|
|
|
|
Для набивки “холодной” части РВП расчет коэффициентов теплоотдачи с обеих сторон производится по формуле
|
0,021 d |
э |
Re0,8 |
Pr0,4 |
C |
t |
C |
l |
. (6.17) |
1,2 |
|
|
|
|
|
|
Температурный напор определяется как арифметическая разность средних температур газов и воздуха
tср |
|
tгвх tгвых |
|
tввх tввых |
tгср |
tвср . |
(6.18) |
||
|
|
||||||||
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Коэффициент гидравлического сопротивления |
рассчитывается |
||||||||
по следующей формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С о |
, |
|
|
|
(6.19) |
||
где С 2,9 – для интенсифицированной набивки; |
|
С 1,95 – для |
|||||||
неиитенсифицированной набивки (с гладким дистанционирующим листом). Коэффициент гидравлического сопротивления гладкого канала определяется
|
о |
0,303 |
(lg Re 0,9)2 . |
(6.20) |
|
|
|
|
Формула справедлива при 1,2 103 Re 104 .
Выводы
В разделе 6 представлены регенеративные теплообменники. Описана область применения, конструктивные особенности, преимущества и недостатки регенеративных воздухоподогревателей по сравнению с рекуперативными. Приведены особенности расчёта регенеративных теплообменников с неподвижной насадкой и с движущейся насадкой.
Вопросы для самоконтроля
1.Опишите сферу применения различных регенеративных теплообменников.
2.Из каких материалов применяются насадки?
125