:породы выбуренной от забоя очистки )а |
:условия из жидкости количество необходимое Определяется |
.240 – ТСШ |
240 – ТО двигателем забойным ведется бурение ,м 0,2953 долота Диаметр |
.м 579 )колоны технической башмака( до 0 от интервал Первый .1 |
:интервала два на разбивается Скважина |
СИСТЕМЕ |
ЦИРКУЛЯЦИОННОЙ В РАСТВОРА БУРОВОГО ДВИЖУЩЕГОСЯ |
СОПРОТИВЛЕНИЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ РАСЧЕТ 10.3 |
Интервалы |
Мощно |
Тип и размер |
Тип и размер |
Показатели работы |
|||
|
|
|
|
||||
|
|
сть, |
|
долота |
|
||
|
|
долота |
турбобура |
|
|
||
|
|
м |
|
|
|
||
от |
до |
|
|
h, м |
tб, ч |
Vм, м/ч |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
12 |
12 |
Шнек |
Ротор |
12,5 |
2,5 |
5,0 |
12 |
40 |
28 |
490 СТ |
Ротор |
29,4 |
5,8 |
5,07 |
40 |
160 |
120 |
393,7 С-ЦВ |
2ТСШ1-240 |
50,7 |
1,9 |
26,68 |
160 |
228 |
68 |
393,7 С-ЦВ |
2ТСШ1-240 |
67,6 |
2 |
33,8 |
228 |
579 |
351 |
295,3 МС-ГВ |
ТО-240 |
23,8 |
0,7 |
34 |
579 |
603 |
24 |
215,9 МС-ГВ |
2ТСШ1-195 |
69 |
3,1 |
22,2 |
603 |
672 |
69 |
215,9 МС-ГВ |
2Д2-195 |
100,1 |
5,9 |
16,9 |
672 |
772 |
100 |
215,9 ЕТS АС |
2ТСШ1-195 |
136,9 |
14,9 |
9,2 |
772 |
909 |
137 |
215,9 СЗ-ГВ |
Д2-195 |
17,3 |
1,0 |
17,3 |
909 |
927 |
18 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
135,4 |
18,3 |
7,4 |
927 |
1062 |
135 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
154,7 |
25,3 |
6,1 |
1062 |
1216 |
154 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
147,5 |
24,7 |
6 |
1216 |
1364 |
148 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
159,6 |
19,5 |
8,2 |
1364 |
1523 |
159 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
122,3 |
18,4 |
6,6 |
1523 |
1646 |
123 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
119 |
26,9 |
4,4 |
1646 |
1764 |
118 |
215,9 НР-62А |
Д2-195 |
88 |
19,2 |
4,58 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ru/i03/contacts.guap.https://new 4736 группа СПБГУАП
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Q = q × Fз = 0,06 × 0,785 × Dд2 = 0,06 × 0,785 × 29,532 = 0,041м3/с,
где q – удельный расход жидкости л/с на 1см2;
б) выноса выбуренной породы из ствола скважины:
Q = 0,785(К × Dд2 –dнбт2) × V = 0,785 × (1,1 × 0,29532 – 0,1272) × 1 = 0,063
м3/с,
где V – скорость восходящего потока в затрубном пространстве;
Принимаются диаметры цилиндровых втулок и поршней у буровых насосов НБТ - 475 с диаметром втулок 150 мм, Qн = 30 л/с, Р = 11,8 МПа;
Определяется подача насоса:
Q = α × 2Qн =0,9 × 2 × 0,03 = 0,054 м3/с,
где α – коэффициент наполнения насоса 0,7 ÷ 1;
Определяются потери давления в нагнетательной линии по методу эквивалентных длин:
Lэквнл = Lн × (dвнбт / dвннл)5 = (25 + 18) × (11,1 / 14,8)5 = 10,2 м; Lэквшл = Lшл × (dвнбт / dвншл)5 = 18 × (11,1 / 8)5 = 92,6 м;
Lэквв = Lв × (dвнбт / dвнгв)5 = 2,5 × (11,1 / 9)5 = 7,1 м; Lэквкв = Lкв × ( dвнбт / dвнкв)5 = 16 × (11,1 / 8)5 = 82,3 м;
Lэкв = Lэквгл+вл + Lэквшл + Lэквв + Lэквкв = 10,2 + 92,6 + 7,1 + 82,3 = 192,2 м;
рм = (8,26 × ρбр × λ × Q2 / dвнбт5) × Lэкв = (8,26 × 0,02 × 1,22 × 542 / 11,15) ×
192,2 = 0,67 МПа;
Определяются потери давления в бурильных трубах:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
рбт = (8,26 × ρбр × λ × Q2 / dвнбт5) × Lбт = (8,26 × 0,02 × 1,22 × 542 / 11,15) ×
544= 1,9 МПа; Lбт = Lинт – 1убт – 1зд = 579 – 10 – 25 = 544 м;
Определяются потери давления в утяжеленных бурильных трубах
рубт = (8,26 × ρбр × λ × Q2 / dвнубт5) × Lубт = (8,26 × 0,02 × 1,22 × 542 / 85) ×
25 = 0,45 МПа;
Определяются потери давления в долоте:
рд = 0,051 × (рбр × Q2) / (μ2f2) = 0,051 × (1,22 × 542) / (0,82 × 172) = 0,98
МПа;
Определяются потери давления в кольцевом пространстве УБТ – скважина:
ркпубт = (8,26 × λ × Q2 × (1убт + 1зд)) / ((Dд+ dнубт)2 × (Dд – dнубт)3) = (8,26 × 0,02 × 1,22 × 542 × (25 + 10) / ((29,53 + 17,8)2 × (29,53 – 17,8)3)=0,005 МПа;
Определяются потери давления в затрубном пространстве бурильные трубы – скважина:
ркпбт = (8,26 × λ × Q2 × 1бт) / ((Dд+ dнбт)2 × (Dд – dнбт)3) = (8,26 × 0,02 × 1,22 × 542 × 544) / ((29,53 + 12,7)2 × (29,53 – 12,7)3) = 0,038 МПа;
Определяются потери давления в забойном двигателе:
рзд = рздс (Q/Qс)2 = 3,3 × (54 / 32)2 = 9,4 МПа,
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где рздс – определяется по таблице №13 (уч. «Бурение нефтяных и газовых скважин») рздс = 3,3; Qс=32;
Определяются потери давления в циркуляционной системе;
рцс = рм + рбт + рубт + рд + ркпубт + ркпбт + рзд = 0,67 + 1,9 + 0,45 + 0,98 + 0,005 + 0,038 + 9,4 = 13,44 МПа;
Если рцс больше или меньше 0,8рн, то берутся меньшие или большие втулки на насосе.
Определяется мощность на валу турбобура:
Nзд = Nздс (Q / Qс)3 = 73,5 × (54 / 32)3 = 353,2 кВт;
Определяется момент на валу турбобура:
Мзд = Мздс (Q / Qс)2 = 1,63 × (54 / 32)2 = 4,6 кН/м;
Определяется число оборотов:
n = nс (Q / Qс) = 420 × (54 / 32) = 709 об/мин;
Определяется коэффициент передачи мощности на забой:
к = Nзд / 2Nн = 353,2 / (2 × 475) = 0,37.
2. Интервал от 0 до проектного забоя скважины (0 – 1852 м).
Диаметр долота 0,2159 м.
Определяется необходимое количество жидкости из условий:
а) очистки забоя от выбуренной породы:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Q = q × F3 = 0,06 × 0,785 × 21,592 = 22 л/с = 0,022 м3/с,
где q – удельный расход жидкости л/с на 1см2.
б) выноса выбуренной породы из ствола скважины:
Q = 0,785 × (к × Dд2 – Dнбт2) V = 0,785 × (1,1 × 0,21592 – 0,1272) × 1 =
0,024м3/с,
где V – скорость восходящего потока в затрубном пространстве.
Принимаются диаметры цилиндровых втулок и поршней у буровых насосов НБТ - 475 с диаметром втулок 130 мм, Qн = 22,1 л/с, р = 17,9 МПа;
Определяется подача насоса:
Q = α × Qн × λ = 0,8 × 22,1 × 2 = 32 л/с = 0,032 м3/с;
Определяются потери давления в нагнетательной линии:
рм = (8,26 × ρбр × λ × Q2 / dвнбт5) × Lэкв = (8,26 × 0,02 × 1,13 × 352 / 11,15) ×
192,2 = 0,26 МПа;
Определяются потери давления в трубах:
рбт = (8,26 × ρбр × λ × Q2 / dвнбт5) × Lбт = (8,26 × 0,02 × 1,13 × 352 / 11,15) ×
1851 = 2,51 МПа, где Lбт = Lн – 1убт – 1зд = 1852 – 10 – 25 = 1817 м;
Определяются потери давления в утяжеленных бурильных трубах:
рубт = (8,26 × ρбр × λ × Q2 / dвнубт5) × Lубт = (8,26 × 0,02 × 1,13 × 352 / 85) ×
25 = 0,2МПа;