Материал: Груба - Системы охранной сигнализации (2012) 10mb

шителя при некотором ухудшении наработки на ложное срабатывание. Широкому распространению радиолучевых СО способствуют высокая помехоустойчивость и низкая погонная стоимость. Однако, в любительской практике они встречаются редко, так как для их настройки требуется сложная и дорогостоящая измерительная аппаратура.

На открытой местности радиолучевое СО устанавливается на стойках. При наличии забора (или стены) оно может размещаться не только на стойках, но и на кронштейнах, монтируемых на опорах ограждения или на стене охраняемого здания. В этом случае радиолучевое СО часто является дополнительным по отношению к основному СО, установленному на ограждении.

Первые радиолучевые СО были непрерывными, их передатчик постоянно излучал электромагнитные волны. Однако, это приводило к большому энергопотреблению СО. В настоящее время почти все радиолучевые средства являются импульсными, что не только способствует снижению потребляемого тока, но и повышает надежность, а также обеспечивает возможность совместной работы вблизи друг от друга множества однотипных СО (с поочередным выходом в эфир на одной рабочей частоте). Реализация импульсного режима работы требует, чтобы между ПРД и ПРМ были проложены кабели взаимной синхронизации. Возможен вариант импульсного радиолучевого СО с синхронизацией по СВЧ сигналу (радиолучу); он позволяет обходиться без кабелей синхронизации.

В основе физической модели обнаружения радиолучевого СО лежит представление луча с помощью зон Френеля. Оно определяется волновым характером излучения и позволяет оценивать вид и параметры сигналов. Обозначим длину волны излучения λ. Расположив ПРД в точке A, а ПРМ – в точке B на расстоянии L от ПРД, проведем через точку D, находящуюся на отрезке AB на расстоянии a от точки A, плоскость, перепендикулярную к AB (рис. 2.22.2). В данном случае величина L представляет собой длину участка, а величина a – расстояние до объекта, пересекающего луч. Определим значение радиуса k-ой зоны Френеля Rk = CD (k = 1, 2, 3, …) таким образом, чтобы длина пути по траектории ACB превосходила длину ADB на целое число половин длины волны kλ/2. Тогда, если излучение, проходящее через первую зону Френеля (круг радиусом R1), имеет определенную фазу, то излучение через вторую зону Френеля (кольцо с радиусами R1 и R2) будет к нему в противофазе, через третью (кольцо с радиусами R2 и R3) – вновь в фазе и т.д. Попеременное перекрытие четных и нечетных зон будет приводить к последовательному увеличению и ослаблению интенсивности принимаемого излучения. При частичном перекрытии зоны изменение интенсивности пропорционально перекрываемой площади.

Рис. 2.22.2 Определение зон Френеля

Непосредственно из определения радиусов зон Френеля следует соотношение AC + CB = AB + kλ/2 или ((Rk)2 + a2)1/2 + ((Rk)2 + (L – a)2)1/2 = L + kλ/2. Выражая Rk через остальные параметры, в случае малых длин волн (kλ << L, kλ << a, kλ << L-a) можно получить простое соотношение Rk = (kλa(L-a) / L)1/2. Из него следует, что площади всех зон Френеля с различными номерами k одинаковы и равны Sk = π((Rk)2 – (Rk-1)2) = πλa(L-a)/L. По мере увеличения номера k радиус зоны Rk возрастает, а ширина соответствующего кольца уменьшается. В середине участка (a = L/2) радиусы зон Френеля составляют Rk = (kλL)1/2/2. При смещении в сторону ПРД или ПРМ они медленно уменьшаются. Так, например, на расстоянии a = L/4 (или a = 3L/4) они составят Rk = (3kλL/4)1/2/2 или 0,87 от значений в середине участка.

Для средних значений L = 100 м, λ = 0,03 м (частота f = 10 ГГц), a = L/2 получим R1 = (λL)1/2/2 = 0,87 м, R2 = (2λL)1/2/2 = 1,22 м, R3 = (3λL)1/2/2 = 1,5 м, R4 = (4λL)1/2/2 = 1,73 м, R5 = (5λL)1/2/2 = 1,94 м и т.д. Размеры зон Френеля примерно соответствуют размерам человека, поэтому изменение интенсивности принимаемого сигнала максимально (рис. 2.22.3). Пересечение первой зоны уменьшает интенсивность. Смещение от оси, соответствующее перекрытию второй зоны, вызывает изменение противоположного знака и меньшей величины и длительности. Пересечение четных зон дает положительные выбросы, а нечетных – отрицательные. Таким образом, сигнал U(t) на выходе приемника будет иметь вид колебательного процесса относительно начального уровня U0. В моменты пересечения объектом границ зон Френеля положительные и отрицательные добавки компенсируют друг друга, так что результирующая величина сигнала близка к U0. Практически можно наблюдать выбросы до седьмойдевятой зоны Френеля, когда человек начинает одновременно перекрывать сразу несколько соседних зон.

Рис. 2.22.3 Вид сигнала при пересечении зон Френеля

Анализ зон Френеля дает качественную картину сигналов. Считается, что вся зона дает положительный или отрицательный вклад в электромагнитные колебания. В действительности фаза колебаний плавно меняется при увеличении расстояния от оси луча, а сигналы в центре первой зоны и на ее внешней границе находятся в противофазе друг к другу. То же относится и ко

всем остальным зонам, так как именно это условие лежит в основе построения их границ. Более точные количественные оценки уровней сигналов при перекрытии части луча дает анализ так называемой спирали Френеля, которая изображает суммарное действие от каждого самостоятельного элемента сечения луча с учетом его относительной фазы. В частности, анализ спирали Френеля для объектов небольших размеров и площади SОБЪ << S1 дает оценку ΔA / A0 = πSОБЪ / S1, где A0 – начальное значение амплитуды электромагнитных колебаний в точке приема при отсутствии перекрытия, ΔA – ее максимальное изменение при частичном перекрытии первой зоны. ЧЭ обычно измеряет мощность излучения, которая пропорциональна квадрату амплитуды. Поэтому максимальная глубина модуляции выходного электрического сигнала ЧЭ U(t) оценивается величиной m = ΔU / U0 = 2ΔA / A0 = 2πSОБЪ / S1, где U0 – начальный уровень принимаемого сигнала в дежурном режиме, ΔU – его наибольшее изменение. При тех же исходных данных площадь первой зоны Френеля равна S1 = πλL/4 = 2,4 м2. Площадь сечения человека примерно равна SЧЕЛ = 0,4…0,5 м2. Ее доля по отношению к зоне Френеля составляет γ = SЧЕЛ / S1 = 0,17…0,2. Глубина модуляции сигнала на выходе ЧЭ m = 2πγ в данном случае достигает 100%. Полученные выводы справедливы для траектории объекта, проходящей через ось луча. При отклонении траектории движения вверх или вниз глубина модуляции будет несколько меньше.

Оценим длительности выбросов Δt (рис. 2.22.3). Радиус первой зоны Френеля в середине участка R1 = 0,87 м. При скорости движения нарушителя v = 0,5…5 м/с длительность центрального выброса составит Δt1 = R1 / v = 0,17…1,7 с. Длительности выбросов при прохождении второй и третьей зоны составят Δt2 = (R2 – R1) / v = 0,07…0,7 с и Δt3 = (R3 – R2) / v = 0,06…0,6 с соответственно. Учитывая возможность движения под углом к оси луча, получим диапазон длительностей выбросов при прохождении центральной части луча Δt = 0,06…5 с. По мере удаления ОО от оси луча ширина зон Френеля уменьшается. В связи с этим объект перекрывает одновременно несколько зон, его воздействие на результирующий сигнал ослабевает, амплитуда выбросов ΔU падает, а длительность Δt – сокращается.

Как изменится сигнал при проходе ОО ближе к передатчику или приемнику? В этом случае линейные размеры зон Френеля сокращаются, поэтому глубина модуляции будет возрастать, а длительности выбросов

– уменьшаться. Общий вид сигнала сохранится. Например, при a = L/4 (или a = 3L/4) линейные размеры всех зон уменьшаются в (4/3)1/2 = 1,15 раза, длительности выбросов уменьшаются в те же 1,15 раза, а глубина модуляции – увеличивается в 4/3 = 1,33 раза.

Еще ближе к передатчику или приемнику, например, на расстоянии a = 2 м (или L-a = 2 м) радиус первой зоны Френеля составит R1 = (λa(L-a)/L)1/2 = 0,24 м, то есть 0,24/0,87 = 0,28 или примерно четверть от того же радиуса в центре участка. Длительности выбросов сокращаются примерно в четыре раза. Радиус пятой зоны R5 = (5λa(L-a)/L)1/2 = 0,54 м. Ближе двух метров

луч оказывается настолько узким, что под ним можно проползти или пройти согнувшись.

В случае пролета птицы через луч помеховый сигнал будет иметь тот же вид колебаний на фоне начального уровня U0. Однако, даже крупная птица размером 0,2×0,2 м имеет площадь SПТИЦ = 0,04 м2. Она меньше площади человека примерно в 10 раз. Глубина модуляции будет во столько же раз меньше. Скорость летящей птицы обычно превышает 10 м/с, и следовательно, длительности выбросов оказываются значительно короче, чем в сигнале от человека. Поэтому помеховые сигналы от данного вида воздействий легко подавляются амплитудной дискриминацией и частотной фильтрацией сигналов.

Физическая модель, основанная на анализе зон Френеля, подходит практически для любого радиолучевого СО, так как угол диаграммы направленности передающей и приемной антенны, в пределах которого излучается электромагнитная волна, почти всегда оказывается шире первых пяти-семи зон Френеля. Например, в условиях предыдущего примера радиус седьмой зоны R7 = (7λL)1/2/2 = 2,29 м; ему соответствует угол диаграммы направленности всего лишь α = 4R7/L = 0,09 радиан = 5°; направить столь узкие лучи передатчика и приемника друг на друга будет непросто.

Положение зон Френеля относительно оси, соединяющей ПРД и ПРМ, определяет высоту установки блоков над уровнем земли. Для человека, идущего в рост, ось должна проходить на уровне живота или груди. При высоте установки 1…1,5 м не только выполняется это условие, но также первые две-три зоны Френеля располагаются выше уровня земли, что обеспечивает помехоустойчивость от воздействия мелких и средних животных. Если необходимо обнаруживать человека, передвигающегося согнувшись или ползком, высоту установки следует уменьшить до 0,5…1 м. При этом возможно некоторое повышение вероятности ложных срабатываний за счет влияния земли и перемещающихся по ней предметов и животных. Если ожидается выпадение слоя снега, то блоки придется приподнять, сохраняя высоту 0,5…1,5 м над его уровнем.

Ширина зоны обнаружения радиолучевого СО полностью определяется алгоритмом формирования сигнала тревоги. Простейший алгоритм фиксирует пересечение первой зоны Френеля: если в сигнале наблюдается выброс с глубиной модуляции, превышающей заданный уровень, и его длительность укладывается в установленные границы, то активируется сигнал тревоги. Подобный алгоритм характеризуется быстрой реакцией на появление нарушителя и узкой зоной обнаружения, ее ширина составляет около половины диаметра первой зоны Френеля. В центральной части участка ширина ЗО равна R1 = (λL)1/2/2 = 0,08…6 м (для f = 1…60 ГГц, λ = 0,005…0,3 м, L = 5…500 м); по краям участка она несколько уже. Если алгоритм обнаружения учитывает две зоны Френеля, то сигнал тревоги формируется после появления трех-четырех последовательных выбросов (положительного, одного или двух отрицательных и вновь положительного) при соблюдении заданных длительностей выбросов и интервалов

между ними. Такой алгоритм обеспечивает повышенную помехоустойчивость, правда, за счет более позднего формирования сигнала тревоги и увеличения ширины ЗО до размеров второй зоны Френеля. Еще большую помехоустойчивость обеспечивают алгоритмы, фиксирующие последовательное пересечение более старших зон Френеля, хотя для них необходимо учитывать влияние на форму зон Френеля отражающей поверхности земли.

Радиолучевые СО обладают высокой помехоустойчивостью к различного вида осадкам: дождю, снегу, туману, граду, – поскольку электромагнитное излучение огибает препятствия с размерами меньше длины волны. Они нечувствительны к пыли, мелким веткам, насекмым, небольшим птицам, загрязнению поверхности аппаратуры. Составные части СО не нуждаются в регулярной очистке или протирке.

При установке радиолучевых СО следует обращать особое внимание на близлежащие предметы, отражающие электромагнитное излучение, такие как железные заборы, калитки, другие проводящие поверхности. Металлический забор, находящийся на небольшом расстоянии от предполагаемого рубежа радиолучевого СО, может привести к формированию ложного луча (рис. 2.22.4). Смещение ЗО от планируемой линии чревато, в свою очередь, возможностью пропуска нарушителя. Кроме того, колебания забора (или металлического листа) вызывают модуляцию принимаемого сигнала, что может стать источником ложных срабатываний. По этой причине ПРД и ПРМ, размещаемые вблизи от металлических заборов, должны быть отъюстированы с особой тщательностью, а крупные проводящие предметы в пределах диаграммы направленности – надежно закреплены.

Рис. 2.22.4 Формирование ложного луча

Если параллельно лучу располагается проводящая поверхность (стальной забор, железобетонная стена, поверхность земли), то блок ПРД (или ПРМ) не следует устанавливать ближе λ/2 от нее (рис. 2.22.5). Это объясняется тем, что при отражении электромагнитного излучения его фаза меняется на противоположную. В результате в любую точку пространства (A) одновременно приходит прямое излучение от ПРД и противофазное излучение от его зеркального отражения ПРД-. Их интенсивности примерно равны и они взаимно гасят друг друга. Чем ближе блок ПРД (или ПРМ) находится к отражающей поверхности, и чем меньше угол между этой поверхностью и осью диаграммы направленности, тем шире окажется мервая зона, в которую излучение не доходит (или из которой оно не может быть принято).

Сигналы радиолучевого СО обладают свойством подобия. В середине участка (при a = L/2) радиусы зон Френеля равны Rk = (kλL)1/2/2, при другом значении a

они составляют Rk = (kλa(L-a)/L)1/2, то есть все радиусы оказываются умноженными на коэффициент подобия KПОД = 2(a(L-a))1/2 / L < 1. Если некоторый объект пересекает луч в середине участка, а его уменьшенная в (1/ KПОД) раз копия пересекает луч со скоростью в (1/KПОД) раз медленнее на расстоянии a, то сигналы от обоих пересечений окажутся идентичными.

Рис. 2.22.5 Образование мертвой зоны при размещении ПРД вблизи от проводящей поверхности

При длине участка L = 100 м и частоте излучения f = 10 ГГц диаметр первой зоны Френеля равен 2R1 = (λL)1/2 = 1,74 м, он соответствует длине тела человека и значительно превосходит размеры различных помеховых объектов: птиц, мелких животных, снежинок, капель дождя. Этим определяется высокая обнаружительная способность и высокая помехоустойчивость радиолучевых СО. В принципе частота излучения могла бы быть несколько увеличена, так как ширина человека в 3…6 раз меньше его длины. Тем не менее, обычно радиолучевые СО работают в диапазоне 9…11 ГГц, посольку здесь наиболее широко представлена доступная элементная база и технические решения, созданные для радиолокации. Для сохранения размеров зон Френеля необходимо, чтобы с увеличением длины участка осуществлялся переход на более высокую частоту излучения, а при ее уменьшении – на более низкую.

Излучение передатчика формируется с помощью антенны. Ее тип и размеры определяют эффективность работы радиолучевого СО. Такая же антенна содержится в приемнике. В радиолучевых СО могут применяться антенны пяти типов: вибраторные, рупорные, щелевые, зеркальные и полосковые. Они отличаются диаграммой направленности (ДН), входным сопротивлением, коэффициентом полезного действия (КПД), усилением, коэффициентом стоячей волны (КСВ) и направлением поляризации. Антенны с узкой ДН позволяют концентрировать излучаемую мощность в заданном направлении. Благодаря этому они обеспечивают повышенную дальность и помехоустойчивость, так как отсутствуют паразитные отражения от окружающих предметов. Однако, остронаправленные антенны нуждаются в боле длительной и тщательной юстировке. КСВ антенны меняется от 1 до ∞. В любой антенне наблюдается суперпозиция бегущей и стоячей волны. Чем ближе значение КСВ к единице (или, как говорят, едини-и-ичке), тем большую долю имеет бегущая волна по сравнению со стоячей, и тем выше эффективность излучения (или приема). Если КСВ антенны велик, то превалирует стоячая волна, не способная покинуть антенну. Ее энергия уходит на нагрев передатчика (как в СВЧ-печи). КСВ определяется через напряжение падающей волны UI и напряжение отраженной волны UR соотношением КСВ = (UI + UR) / (UI – UR). Оно позволяет установить связь

между величиной КСВ и долей проходящей и отраженной мощности (табл. 2.22.1).

Таблица 2.22.1 Связь КСВ и мощности

Эффективность излучения (и приема) определяется не только типом и согласованием антенны, но и наличием радиопрозрачного корпуса, защищающего антенну от грязи, влаги и пыли, но пропускающего электромагнитное излучение. Хорошие показатели обеспечивает акриловый пластик или твердый пенопласт, покрытый защитным лаком. Они ослабляют излучение в диапазоне 10 ГГц не более, чем на 1…2 дБ. Излучающая и приемная антенна одного СО всегда имеют один и тот же тип, что объясняется их лучшим взаимным согласованием, одинаковой поляризацией и соображениями технологичности производства, хотя использование в ПРД и ПРМ разных антенн может иметь положительные стороны.

Прежде чем перейти к описанию антенн, используемых в радиолучевых СО, необходимо сделать ряд замечаний общего характера. Мощность СВЧ-излучения часто измеряется в единицах дБм, то есть в децибелах относительно начального уровня, за который принимается 1 мВт. Перевод мощности W из одних единиц в другие производится по формулам W(дБм) = 10lg(W(мВт)) и W(мВт) = 10W(дБм)/10. Обычному для радиолучевых СО диапазону мощностей W = 10…1000 мВт соответствуют значения W = 10…30 дБм. Удобство использования логарифмических единиц заключается в том, что излучаемый сигнал на пути своего следования (в передающей антенне, в воздухе, при взаимодействии с различными объектами, в приемной антенне) все время уменьшается в определенное число раз. Многочисленные умножения чисел проще заменить на сложение их логарифмов.

При удалении от источника излучения уровень принимаемой мощности падает. На пути приема сигналов низкого уровня (и следовательно – увеличения длины участка) стоит предел, называемый тепловым шумом. Он является неотъемлемой частью любого нагретого тела. Мощность теплового шума в полосе частот Δf равна W = kTΔf, где k – постоянная Больцмана, k = 1,38×10–23 Дж/К, T – абсолютная температура в градусах Кельвина. Взяв обычные значения температуры окружающей среды T = 293 К (20°C) и полосы частот приемного тракта Δf = 0,02…100 МГц, получим для

мощности теплового шума W = kTΔf = 8,1×10– 14 …4,0×10–10 мВт = -131…-94 дБм. Эти значения пригодятся нам впоследствии. Окажется, что они не так уж малы, как кажется на первый взгляд. Мощность сигнала в точке приема должна значительно превосходить уровень теплового шума, так как, во-первых, последующие каскады усиления и преобразования вносят свои дополнительные шумы, и во-вторых, результирующее отношение сигнал/шум должно быть достаточно большим для уверенного распознавания параметров полезного сигнала. Отсюда же явно следует необходимость сужения полосы принимаемых частот, то есть применения высококачесвенных узкополосных антенн и повышения тщательности их настройки, особенно при больших расстояниях между ПРД и ПРМ.

Оценим уровень сигнала, поступающего на приемный блок. Обозначим за WПРД мощность, подводимую к передающей антенне. Обычно она находится в пределах WПРД = 0,01…1 Вт. Более высокая мощность превратила бы радиолучевое СО в печку, так как КПД преобразования электрической энергии в СВЧ находится на уровне нескольких процентов. Кроме того, большая плотность потока электромагнитной энергии небезопасна для здоровья.

Антенна излучает в пространство не всю подводимую мощность, а только ее часть, равную ηПРДWПРД, где ηПРД – КПД передающей антенны, составляющий около ηПРД ≈ 0,5. Антенны спутниковой связи или радиолокационных станций могут обладать и большими значениями КПД, но это достигается применением специальных материалов, повышенной точностью изготовления и тщательной настройкой, которые приводят к удорожанию антенн. Уровень КПД ηПРД ≈ 0,5 соответствует высококачественным, но не слишком дорогим антеннам.

Для повышения дальности действия передающей антенны излучение направляется не равномерно во все стороны (то есть в телесный угол 4π), а сосредотачивается в пределах заданного сектора. Его границы не могут быть абсолютно резкими. Имеется направление, вдоль которого интенсивность излучения максимальна; по мере отклонения от этого направления интенсивность постепенно уменьшается. Зависимость мощности излучения ΔW, приходящегося на небольшой телесный угол ΔΩ, от направления излучения описывается так называемой диаграммой направленности (ДН) антенны. ДН является пространственной функцией, но для наглядности ее изображают в каком-либо плоском сечении, проходящем через ось наибольшего излучения антенны. Плоский угол θ, характеризующий степень направленности, обычно измеряется по уровню половинной мощности относительно ее максимального значения (рис. 2.22.6). Чтобы подчеркнуть это, а также, чтобы показать, что угол измеряется в обе стороны от оси максимального излучения, его часто обозначают θ = 2θ0,5. Величина угла зависит от типа антенны и находится (для радиолучевых СО) в пределах θ = 0,1…0,5 рад, чтобы, с одной стороны, не расходовать энергию напрасно, а с другой – не слишком усложнять процесс юстировки антенн (совмещения осей ДН пе-

редающей и приемной антенн). Данный процесс осложняется тем, что совмещения необходимо добиться в горизонтальной и вертикальной плоскостях (четыре степени свободы), а невидимая ось излучения не всегда совпадает с какой-либо из сторон корпуса. Здесь и далее плоские углы измеряются в радианах; это наиболее удобно, так как позволяет сразу находить размеры луча при заданной дальности. Например, углу θ = 0,15 рад на расстоянии 40 м соответствует пятно диаметром 0,15×40 = 6 м.

Рис. 2.22.6 Диаграмма направленности антенны

Точка приема располагается на расстоянии L от передатчика. Плотность потока энергии П в ней равна отношению мощности к площади, вырезаемой телесным углом Ω, в пределах которого распространяется излучение, на сфере радиусом L. Таким образом, П = ηПРДWПРД / ΩL2. Если ДН одинакова в двух взаимно перепендикулярных плоскостях, а плоский угол θ мал, то Ω ≈ θ2, поэтому П = ηПРДWПРД / (θL)2. Часто можно встретить такой показатель, как коэффициент усиления антенны GПРД = ηПРДDПРД = ηПРД×4π / Ω = ηПРД×4π / θ2, где DПРД – коэффициент направленного действия (КНД) антенны, равный отношению полного телесного угла 4π к телесному углу Ω, ограничивающему основную часть потока энергии. КНД показывает, во сколько раз плотность потока данной антенны (вдоль оси) возрастает по сравнению с изотропной антенной, излучающей равномерно во все стороны. Коэффициент усиления учитывает, кроме этого, еще и потери мощности в самой антенне.

Умножив плотность потока П на геометрическую площадь приемной антенны S и на КПД преобразования антенны ηПРМ, получим выражение для принимаемой мощности WПРМ = ηПРМПS = WПРДηПРДηПРМS / (θL)2. Значение ηПРМ ≈ 0,5 по тем же причинам, что и для передающей антенны. Усиление приемной антенны связано с ее площадью соотношением GПРМ = ηПРМ×4πS / λ2, где λ – длина волны излучения. В таком случае КПД ηПРМ может называться коэффициентом использования площади (КИП) антенны, хотя чаще в нем выделяют два сомножителя: коэффициент преобразования энергии (или собственно КПД) ηПРЕОБР и КИП ηКИП, то есть ηПРМ = ηПРЕОБРηКИП. Тогда под эффективной площадью антенны понимают SЭФФ = ηКИПS, а КНД антенны D = 4πSЭФФ / λ2. Введение коэффициентов усиления G позволяет записать выражение для принимаемой мощности в симметричном виде WПРМ = WПРД×GПРД×GПРМ×(λ/4πL)2.

В соответствии с полученными выражениями, считая площадь антенны S = (0,02×0,02…0,2×0,2) м2, длину рубежа L = 5…500 м, получим, что принимаемая мощность находится в диапазоне WПРМ = WПРДηПРДηПРМS / (θL)2 = (1,6×10–11…0,2) Вт. Большая величина верхней границы говорит о том, что на малых расстояниях до нескольких десятков метров нет необходимости использовать остронаправленные антенны и большую мощность передатчика. Нижняя граница диапазона требует дополнительного анализа. Прежде всего, необходимо сравнить ее с уровнем теплового шума (WШ ≈ 10–13 Вт), относительно которого необходим некоторый запас, так как антенна, преобразователь и усилитель вносят дополнительные шумы, оцениваемые (относительно тепловых шумов) коэффициентом шума, и реально состаляющие не менее 10…20 дБ (при разумной стоимости оборудования). Кроме того, потери в воздухе (во время дождя, тумана), защитных поверхностях корпуса, пыли и грязи могут доходить до 10 дБ. Например, ослабление излучения с длиной волны λ = 3 см при прохождении через ливневый дождь интенсивностью I = 100 мм/час составляет около 3 дБ/км; пенопластовая или акриловая крышка дает еще 1…2 дБ. Помимо этого, отношение сигнал/шум должно быть все еще не ниже 10 дБ для выделения и распознавания полезного сигнала. Поэтому принимаемая мощность будет примерно на порядок меньше WПРМ0 = WПРМ/10 и она должна превышать величину WПОР = 1000×WШ ≈ 10–10 Вт. Сравнение полученных оценок показывает, что на больших расстояниях (от 100 м) невозможно обойтись без остронаправленных антенн большой площади или передатчиков повышенной мощности. В целом можно отметить, что диапазон WПРД = 0,01…1 Вт вполне удовлетворителен для использования в радиолучевых СО, а сильная зависимость WПРМ от L требует применения АРУ.

Величина излучаемой мощности является основным параметром, определяющим безопасность СО, работающих в диапазоне СВЧ. Характер воздействия элекромагнитных волн на человека изучен не в полной мере, поэтому в разных странах и в различных областях использования действуют не совпадающие нормы. В настоящее время наиболее употребима норма, связывающая допустимый уровень П (мкВт/см2) со временем работы с излучением T (час) в соответствии с соотношением П < 200/T (при 0,2<T<8). Например, при работе с включенными источниками излучения в течение двух часов (из полного рабочего дня), его уровень не должен превышать П = 200/2 = 100 мкВт/см2. Неопределенно долго можно находиться в зоне с уровнем П < 200/8 = 25 мкВт/см2. Однако, существует дополнительное ограничение, не допускающее даже кратковременного нахождения в зоне облучения при П > 1000 мкВт/см2 = 10 Вт/м2. При повышенной температуре (более 28°C) ограничение становится более строгим П < 100 мкВт/см2. Примерно такие же нормы действуют в быту по отношению к СВЧ-печам.

Во время настройки аппаратуры монтажники находятся в зоне облучения непродолжительное время и не касаются рабочих поверхностей приборов. Тогда безопасный уровень П < 1 мВт/см2 на расстояниях бо-