На каждом этаже устанавливается 2 групповых узла ввода которые обеспечивают необходимый поквартирный расход теплоносителя.
Схема поквартирной разводки принята лучевой. В каждой квартире устанавливается распределительный коллектор.
Подводка трубопроводов осуществляется снизу, под полом в защитном кожухе. Присоединение к радиатору выполняется при помощи присоединительного узла ГЕРЦ 3000.
Схема отопления для стояков на лестничной клетке принята также двухтрубной.
Стояки системы отопления предусмотрено размещать от ограждающей конструкции на расстоянии 150мм.
Для регулирования поступления тепла в квартиру радиаторы снабжаются терморегулирующей головкой, клапан в радиаторах установлен заранее. Регулирование расхода теплоносителя в радиаторах на лестничной клетке и мусорокамере предусмотрено при помощи регулирующего крана фирмы ГЕРЦ.
Отопительные приборы предусмотрены проектом марки Logatrend VK-Profil, изготавливаемые фирмой «Buderus». На лестничной клетке устанавливаются радиаторы марки Logatrend VK-Profil. Избыточное рабочее давление теплоносителя для данных приборов составляет до 1,0 МПа.
Удаления воздуха из системы осуществляется автоматически, регулирующими клапанами радиаторов. В стояках на лестничной клетке предусмотрена установка кранов конструкции Маевского на самых верхних радиаторах на стояке. Также при помощи кранов конструкции Маевского в распределительных коллекторах (гребенках).
В качестве запорной арматуры на стояках предусмотрена установка кранов шаровых латунных муфтовых проходных и муфтовых вентилей; на магистралях и стояках диаметром больше 50 мм предусмотрена установка стальных фланцевых шаровых кранов с ручками. Проектом предусмотрена возможность опорожнения стояков и магистралей от теплоносителя на случай ремонта с помощью шаровой запорной арматуры.
Для учета тепловой энергии потребляемой всем здание устанавливается теплосчетчик фирмы Danfoss "Логика 9943-У4" в узле ввода ИТП.
Для поквартирного учета тепловой энергии устанавливается теплосчетчик фирмы «ГРАН Система-С» Струмень ТС-05 для каждого группового ввода. Данный счетчик осуществляет учет тепловой энергии сразу по 4 контурам (квартирам).
Для защиты магистральных трубопроводов системы отопления, расположенных в подвальной части здания, от коррозии предусмотрено покрытие их антикоррозионной краской за два слоя с последующим покрытием теплоизоляционным материалом.
Теплоизоляционный покров выполняется из цилиндров минераловатных.
Защитное покрытие теплоизоляции предусмотрено выполнить рулонированным стеклопластиком типа РСТ.
1.3.1 Размещение отопительных приборов
Установка отопительных приборов осуществляется под оконными проемами (Рисунок 4).
Для лестничной клетки предусмотрена установка радиаторов увеличенной мощности сразу после тамбура.
Для отопления мусорной камеры проектом предусмотрена групповая установка отопительных элементов: конвекторы "Универсал-20".
Рисунок 4 - Схема размещения отопительного прибора
Рисунок 5 - Схема крепления магистральных трубопроводов
1.4 Гидравлический расчет системы
1.4.1 Метод расчета и расчетные формулы
Гидравлический расчет выполняется для двухтрубной, независимой системы отопления.
Специфика выполнения расчета такой системы состоит в том, что диаметры труб и потери давления в кольце определяются по задаваемой оптимальной скорости движения теплоносителя в каждом участке основного циркуляционного кольца.
Скорость теплоносителя в горизонтальных участках рекомендуется принимать не менее 0,25 м/с, чтобы обеспечить удаление воздуха из них.
Оптимальная скорость движения теплоносителя в стальных трубах 0,3 - 0,7 м/с, для металлопластиковых 0,5 - 0,7 м/с.
Удельные потери давления на трение должны находиться в пределах 100 - 200 Па/м.
Максимальная скорость движения теплоносителя не должна превышать скорость, при которой возникает шум громкостью превышающей нормативную.
На основании результатов расчета основного циркуляционного кольца определяются диаметры трубопроводов со схожим расходом.
Для контуров, отличающихся от основного циркуляционного кольца, диаметр трубопроводов определяется исходя из расхода теплоносителя на каждом участке и оптимальной скорости движения.
Данным проектом предусмотрено зонирование системы отопление, как следствие система отопления является двухконтурной. Исходя из специфики такой системы, требуется установка циркуляционного насоса на каждый контур.
Для этого выполняется гидравлический расчет главного циркуляционного кольца для каждого контура.
Главное циркуляционное кольцо условно разбито на три участка:
- система теплоснабжения между распределителями.
- система теплоснабжения от распределителя (ГУВ) №52.
- радиаторный узел подключения и термостатический клапан.
Расчет настройки балансировочных и термостатических клапанов проектом не предусмотрен.
Таблица 1.9 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения между распределителями магистрали Т12,22.
|
№ уч. |
Qуч. Вт |
Vуч. л/с |
lуч. м |
D мм |
V м/с |
R Па/м |
R*l Па |
?ж |
Z Па |
?Pуч. Па |
|
|
1 |
120400 |
1,45 |
7,2 |
50 |
0,45 |
91,1 |
655,92 |
1,5 |
150 |
805,92 |
|
|
2 |
104390 |
1,25 |
45,9 |
50 |
0,38 |
66,7 |
3061,53 |
3 |
225 |
3286,53 |
|
|
3 |
96360 |
1,16 |
2,9 |
50 |
0,36 |
60,1 |
174,29 |
1 |
70 |
244,29 |
|
|
4 |
88330 |
1,06 |
2,9 |
50 |
0,33 |
51,1 |
148,19 |
1 |
60 |
208,19 |
|
|
5 |
80300 |
0,97 |
2,9 |
50 |
0,31 |
43,2 |
125,28 |
1 |
50 |
175,28 |
|
|
6 |
72270 |
0,87 |
2,9 |
40 |
0,68 |
351,2 |
1018,48 |
1 |
220 |
1238,48 |
|
|
7 |
64240 |
0,77 |
2,9 |
40 |
0,62 |
299,1 |
867,39 |
1 |
200 |
1067,39 |
|
|
8 |
56210 |
0,68 |
2,9 |
40 |
0,54 |
232,6 |
674,54 |
1 |
150 |
824,54 |
|
|
9 |
48180 |
0,58 |
2,9 |
40 |
0,46 |
179,3 |
519,97 |
1 |
100 |
619,97 |
|
|
10 |
40150 |
0,48 |
2,9 |
40 |
0,38 |
121,6 |
352,64 |
1 |
80 |
432,64 |
|
|
11 |
32120 |
0,39 |
2,9 |
40 |
0,3 |
82,3 |
238,67 |
1 |
40 |
278,67 |
|
|
12 |
24090 |
0,29 |
2,9 |
25 |
0,55 |
421 |
1220,9 |
1 |
150 |
1370,9 |
|
|
13 |
16060 |
0,19 |
2,9 |
25 |
0,36 |
191 |
553,9 |
1 |
70 |
623,9 |
|
|
14 |
8030 |
0,10 |
2,9 |
20 |
0,3 |
193 |
559,7 |
1,5 |
70 |
629,7 |
|
|
14' |
8030 |
0,10 |
2,9 |
20 |
0,3 |
193 |
559,7 |
1,5 |
70 |
629,7 |
|
|
13' |
16060 |
0,19 |
2,9 |
25 |
0,36 |
191 |
553,9 |
1 |
70 |
623,9 |
|
|
12' |
24090 |
0,29 |
2,9 |
25 |
0,55 |
421 |
1220,9 |
1 |
150 |
1370,9 |
|
|
11' |
32120 |
0,39 |
2,9 |
40 |
0,3 |
82,3 |
238,67 |
1 |
40 |
278,67 |
|
|
10' |
40150 |
0,48 |
2,9 |
40 |
0,38 |
121,6 |
352,64 |
1 |
80 |
432,64 |
|
|
9' |
48180 |
0,58 |
2,9 |
40 |
0,46 |
179,3 |
519,97 |
1 |
100 |
619,97 |
|
|
8' |
56210 |
0,68 |
2,9 |
40 |
0,54 |
232,6 |
674,54 |
1 |
150 |
824,54 |
|
|
7' |
64240 |
0,77 |
2,9 |
40 |
0,62 |
299,1 |
867,39 |
1 |
200 |
1067,39 |
|
|
6' |
72270 |
0,87 |
2,9 |
40 |
0,68 |
351,2 |
1018,48 |
1 |
220 |
1238,48 |
|
|
5' |
80300 |
0,97 |
2,9 |
50 |
0,31 |
43,2 |
125,28 |
1 |
50 |
175,28 |
|
|
4' |
88330 |
1,06 |
2,9 |
50 |
0,33 |
51,1 |
148,19 |
1 |
60 |
208,19 |
|
|
3' |
96360 |
1,16 |
2,9 |
50 |
0,36 |
60,1 |
174,29 |
1 |
70 |
244,29 |
|
|
2' |
104390 |
1,25 |
45,9 |
50 |
0,38 |
66,7 |
3061,53 |
3 |
225 |
3286,53 |
|
|
1' |
120400 |
1,45 |
7,2 |
50 |
0,45 |
91,1 |
655,92 |
1,5 |
150 |
805,92 |
|
|
?Pуч.с.т.1 = |
23612,8 |
Таблица 1.10 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения от рапределителя (ГУВ) № 52 магистрали Т12,22.
|
№ уч. |
Qуч. Вт |
Gуч. кг/ч |
lуч. м |
D мм |
V м/с |
R Па/м |
R*l Па |
?ж |
Z Па |
?Pуч. Па |
Примечание |
|
|
Циркуляционное кольцо через прибор Q = 1000 Вт ветки «А» |
||||||||||||
|
1 |
1000 |
43,27 |
9,5 |
14 |
0,16 |
48,2 |
457,9 |
0,5 |
20 |
477,9 |
||
|
2 |
3580 |
154,90 |
10,5 |
16 |
0,35 |
161 |
1690,5 |
3,65 |
225 |
1915 |
||
|
3 |
8030 |
347,45 |
0,3 |
20 |
0,3 |
193 |
57,9 |
1 |
70 |
847,9 |
?Pсчетч. = 220 ?Pкл.1 = 500 ?Pсф. = 750 |
|
|
3' |
8030 |
347,45 |
0,3 |
20 |
0,3 |
193 |
57,9 |
2,5 |
125 |
182,9 |
||
|
2' |
3580 |
154,90 |
10,5 |
16 |
0,35 |
161 |
1690,5 |
3,65 |
225 |
1915 |
||
|
1' |
1000 |
43,27 |
9,5 |
14 |
0,16 |
48,2 |
457,9 |
0,5 |
20 |
477,9 |
||
|
Потери давления участка ?Pуч.рс.1 = |
7288 |
|||||||||||
|
Определение диаметров трубопроводов веток не входящих в главное циркуляционное кольцо |
||||||||||||
|
а |
2090 |
90,43 |
- |
14 |
0,33 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
а' |
2090 |
90,43 |
- |
14 |
0,33 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
б |
1490 |
64,47 |
- |
14 |
0,24 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
б' |
1490 |
64,47 |
- |
14 |
0,24 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
в |
1820 |
78,75 |
- |
14 |
0,29 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
в' |
1820 |
78,75 |
- |
14 |
0,29 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
а2 |
4920 |
212,88 |
- |
16 |
0,52 |
- |
- |
- |
- |
- |
||
|
а2' |
4920 |
212,88 |
- |
16 |
0,52 |
- |
- |
- |
- |
- |
Таблица 1.11 - Гидравлический расчет узла подключения радиатора и термостатического клапана магистрали Т12,22.
|
№ кл. |
Gкл. кг/ч |
ГЕРЦ 3000 ?Pуп. |
Характеристики встроенного термостатического клапана Buderus типа «N» |
|||
|
?Pкл.2 |
Kv, м3/ч |
n |
||||
|
2 |
43,24 |
115 |
1240 |
0,38 |
5,0 задались |
|
|
Потери давления участка ?Pуч.рд.1 = |
1355 |
Таблица 1.12 - Гидравлический расчет системы теплоснабжения между распределителями магистрали Т13,23.
|
№ уч. |
Qуч. Вт |
Vуч. л/с |
lуч. м |
D мм |
V м/с |
R Па/м |
R*l Па |
?ж |
Z Па |
?Pуч. Па |
|
|
1 |
120400 |
1,45 |
7,2 |
50 |
0,45 |
91,1 |
655,92 |
1,5 |
150 |
805,92 |
|
|
2 |
104390 |
1,25 |
13,2 |
50 |
0,38 |
66,7 |
3061,53 |
3 |
225 |
1105,44 |
|
|
3 |
96360 |
1,16 |
2,9 |
50 |
0,36 |
60,1 |
174,29 |
1 |
70 |
244,29 |
|
|
4 |
88330 |
1,06 |
2,9 |
50 |
0,33 |
51,1 |
148,19 |
1 |
60 |
208,19 |
|
|
5 |
80300 |
0,97 |
2,9 |
50 |
0,31 |
43,2 |
125,28 |
1 |
50 |
175,28 |
|
|
6 |
72270 |
0,87 |
2,9 |
40 |
0,68 |
351,2 |
1018,48 |
1 |
220 |
1238,48 |
|
|
7 |
64240 |
0,77 |
2,9 |
40 |
0,62 |
299,1 |
867,39 |
1 |
200 |
1067,39 |
|
|
8 |
56210 |
0,68 |
2,9 |
40 |
0,54 |
232,6 |
674,54 |
1 |
150 |
824,54 |
|
|
9 |
48180 |
0,58 |
2,9 |
40 |
0,46 |
179,3 |
519,97 |
1 |
100 |
619,97 |
|
|
10 |
40150 |
0,48 |
2,9 |
40 |
0,38 |
121,6 |
352,64 |
1 |
80 |
432,64 |
|
|
11 |
32120 |
0,39 |
2,9 |
40 |
0,3 |
82,3 |
238,67 |
1 |
40 |
278,67 |
|
|
12 |
24090 |
0,29 |
2,9 |
25 |
0,55 |
421 |
1220,9 |
1 |
150 |
1370,9 |