Агрегат питания предназначен для равномерной подачи холодных и влажных песка и щебня различных размеров в необходимых соотношениях в сушильный барабан.

Сушильные агрегаты используют для сушки и нагрева щебня и песка до температуры, варьирующей в пределах 180 – 200 °C. Они состоят из барабана, топливного оборудования, баков для топлива и обеспыливающей установки. Сушильный барабан непрерывного действия просушивает и нагревает песок и щебень горячими газами. Горячие газы получаются в результате сгорания распыленного жидкого топлива, роль которого обычно играет мазут. Топливо перед подачей в форсунку нагревают до температуры 70-100 °C.

Пылеулавливающие установки предназначены для очистки газов, выходящих из сушильного барабана, так как при сушке и нагреве песка и щебня выделяется большое количество пыли и несгоревших частиц жидкого топлива.

Раздел 2. Оценка воздействия планируемой хозяйственной деятельности на окружающую природную среду.

2.1. Климат и микроклимат.

В соответствии со СНиП 23-01-99 "Строительная климатология" территория Республики Адыгея, а, следовательно, и площадка для строительства АБЗ ООО «Монолит», которая расположена в 5 км северо-западнее жилой зоны г. Адыгейск, относится к климатической зоне ЗБ.

Строительно-климатическое зоны РФ представлены на рис.2.

Рис.2. Схематическая карта климатического районирования для строительства

В соответствии со СНиП 23-01-99 средняя годовая температура воздуха в Республике Адыгея составляет плюс 10,9°C. Постепенное понижение температуры воздуха происходит с севера на юг, с ростом высоты над уровнем моря (в районе г. Майкопа среднегодовая температура - 10,8°C, в п. Гузерипле - 8,2°). Закономерность снижения температуры прослеживается и в направлении с запада на восток, что связано с ослаблением влияния Черного моря. Самый холодный месяц в республике - январь. Средние январские температуры в северной части составляют минус 1,4°C, достигая на крайнем северо-востоке величины минус 3°C, а на северо-западе поднимаясь до плюс 2°C (в районе г. Майкопа). В центральной, предгорной части республики температура воздуха составляет минус 1,7°C в следствии усиления влиянии на климат Черного моря. В горах температуры января достигают от минус 3 до минус 5°C. В июле в пределах равнинной части средняя месячная температура составляет от плюс 22 до плюс 23°C. От широты г. Майкопа температура понижается в соответствии с ростом высоты: до 500 м она составляет плюс 21°C, до 1000 м - плюс 20°, до 1500 м - плюс 19°, до 2000 м - плюс 18°C. С севера на юг в республике также снижается показатель континентальности климата. Так, среднегодовая амплитуда температур уменьшается от 26,0°C на северо-востоке до 18 °C в среднегорьях.

Климат в районе площадки для строительства АБЗ умеренно-теплый и мягкий. Большое влияние на формирование климата региона оказывает характер атмосферной циркуляции. Важной климатической и рекреационной характеристикой местности является и продолжительность солнечного сияния. В целом по республике насчитывается от 200 до 250 ясных дней в году; суммарная солнечная радиация составляет 115 - 120 ккал/кв.см.

В большой степени характер климата определяется особенностями географического положения республики, в первую очередь, близостью незамерзающего Черного моря, широтой местности, высотой и распределением горных хребтов Северо-Западного Кавказа. Черное море является хорошим «аккумулятором» тепла, накапливая его летом и постепенно отдавая окружающим местностям в зимний период. Одновременно оно является очагом формирования так называемых черноморских циклонов, несущих влагу в прибрежные районы. В свою очередь, Кавказские горы задерживают влажные ветры западных составляющих и способствуют достаточному увлажнению территории республики в весенне-летний период. Поэтому осадков в районе Адыгейска выпадает вдвое больше, чем, например, в северной степной зоне Краснодарского края. Количество дней с осадками в целом за год бывает 115 - 150. Теплых дней в году 200 - 210.

Выпадение осадков по территории очень неравномерно, особенно в предгорно-горной зоне. В общем случае их количество увеличивается с высотой. Однако на распределение осадков большое влияние оказывает орография местности.

Ветровой режим территории также подчиняется орографии местности. Скорости ветра на территории относительно невелики. Наибольшие штормовые ветры наблюдаются преимущественно в зимний период и связаны исключительно с прохождением атмосферных фронтов. Характерной особенностью ветрового режима горной и предгорной зоны является наличие горно-долинных ветров.

В целом климатические ресурсы благоприятны для строительства АБЗ, развития промышленности, транспорта и рекреации.

2.2. Воздушная среда.

Раздел разработан на основании методики проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для асфальтобетонных заводов (расчетным методом) от 28.10.1998.

Промплощадка АБЗ, как правило, включает цеха по приготовлению органического вяжущего и асфальтобетона, подготовки минеральных материалов, котельные. Зачастую здесь же располагаются цеха по приготовлению дорожных вязких битумов из сырья (гудрона), битумных эмульсий, укрепленных грунтов, камнедробильно-сортировочные установки.

Источники выделения загрязняющих веществ это: технологический агрегат, установка, устройство, аппарат и т.п., выделяющие в процессе эксплуатации загрязняющие вещества.

Источниками выбросов загрязняющих веществ являются: труба, аэрационный фонарь, бункер, вентиляционная шахта, люк и т.п. устройства, посредством которых осуществляется выброс загрязняющих веществ в атмосферу.

При работе АБЗ в атмосферу выделяются следующие загрязняющие вещества: неорганическая пыль, с разным содержанием диоксида кремния; оксиды углерода и азота; ангидрид сернистый (серы диоксид); углеводороды, в частности полициклические; мазутная зола (в пересчете на ванадий) при применении мазута в качестве топлива; сажа при работе транспорта на дизельном топливе; свинец и его неорганические соединения при работе транспорта на этилированном бензине.

Классификация этих выбросов приведена в табл. 8.

Таблица 8 – Классификация выбросов на АБЗ ООО «Монолит».

Расчет валовых выбросов пыли (установка ДС-185)

Валовый выброс пыли, отходящей от сушильного, смесительного и помольного агрегатов:

М_п = 360010^-6tVС = 360010^-619724,17210 = 6,2  10³ т/год

где: t - время работы технологического оборудования в год, ч (1972);

V - объем отходящих газов, м³/с (4,17);

С - концентрация пыли, поступающей на очистку, г/м³ (210);

Максимально разовый выброс:

G = VС = 4,17210 = 875,7 г/с

Концентрацию пыли в отходящих газах после их очистки рассчитывают по формуле:

C₁ = С (100 - )10^-2, г/м³

где:  - коэффициент очистки пылегазовой смеси, %

При транспортировании минерального материала (песок, щебень) ленточным транспортером выброс пыли с 1 м транспортера (максимально разовый выброс):

G_Т = W_сl10³ = 310^-50,50,110³ = 1,510^-3 г/с

где: W_с - удельная сдуваемость пыли (W_с = 310^-5 кг/(м²с));

l - ширина конвейерной ленты, м (500 мм = 0,5 м);

 - показатель измельчения горной массы (для ленточных транспортеров  = 0,1 м).

Валовый выброс пыли:

М_п = 360010^-6t₁G_{Т =} 360010^-61972 1,510^-3 = 1,0610^-2 т/год,

где: t₁ - время работы транспортера в год, ч (1972).

Выброс пыли при погрузке, разгрузке и складировании минерального материала:

Погрузка щебня: М_с(1) = ПQK_1wK_zx10^-2 = 0,030,40,00049140,60,510^-2 = 1,7710^-8 т/год

Разгрузка щебня: М_с(1) = ПQK_1wK_zx10^-2 = 0,03 0,40,00049140,60,510^-2 = 1,7710^-8 т/год

Складирование щебня: М_с(1) = ПQK_1wK_zx10^-2 = 0,03 0,50,00049140,60,510^-2 =2,210^-8 т/год

Погрузка песка: М_с(2) = ПQK_1wK_zx10^-2 = 0,050,40,00049140,60,510^-2 = 2,9510^-8 т/год

Разгрузка песка: М_с(2) = ПQK_1wK_zx10^-2 = 0,050,40,00049140,60,510^-2 = 2,9510^-8 т/год

Складирование песка: М_с(2) = ПQK_1wK_zx10^-2 = 0,05 0,50,00049140,60,510^-2 =3,710^-8 т/год

где:  - коэффициент, учитывающий убыль материалов в виде пыли, долях единицы, _щебня = 0,03; песка = 0,05;

П - убыль материала, % (Открытый склад в штабелях);

Q - масса строительного материала, т/год (0,0004914);

K_1w - коэффициент, учитывающий влажность материала (0,6);

K_zx- коэффициент, учитывающий условия хранения (0,5);

Максимально разовый выброс:

Погрузка:

= 1,7710^-810⁶/36002478 = 2,5 10^-9, г/с (щебень)

= 2,9510^-810⁶/36002478 = 4,15 10^-9 , г/с (песок)

Разгрузка:

= 1,7710^-810⁶/36002478 = 2,5 10^-9, г/с (щебень)

= 2,9510^-810⁶/36002478 = 4,15 10^-9 , г/с (песок)

Складирование:

= 2,210^-810⁶/36002478 = 3,09 10^-9, г/с (щебень)

= 3,710^-810⁶/36002478 = 5,2 10^-9 , г/с (песок)

где: n - количество дней работы АБЗ в году (247);

t₂ - время работы в день, ч (8).

Расчет валовых выбросов твердых частиц при сжигании топлива

Валовый выброс твердых частиц (мазутной золы):

= 0,1134,40.01(1- 97/100) = 0,004 т/год

где g_Т - зольность топлива в % (мазута - 0,1 %);

m - количество израсходованного топлива, т/год:

 - безразмерный коэффициент (мазута-0.01);

_Т - эффективность золоуловителей по паспортным данным установки, %.

Максимально разовый выброс:

= 0,00410⁶/36002478 = 0,0005 г/с

где: t₃ - время работы оборудования в день, ч.

Расчет валовых выбросов ангидрида сернистого (серы диоксид)

Валовый выброс ангидрида сернистого в пересчете на SO₂:

М_so2 = 0,02BS^p(1 - _so2)(1 - _so2) = 0,02134,41,9(1-0,02)(1-0) = 5 т/год

где: В - расход жидкого топлива, т/год;

S^p - содержание серы в топливе, %;

_so2 - доля ангидрида сернистого, связываемого летучей золой топлива (при сжигании мазута _so2 = 0,02);

_so2 - доля ангидрида сернистого, улавливаемого в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной нулю, а для мокрых - по графику в зависимости от щелочности орощающей воды и приведенной сернистости топлива S^р_пp.

S^р_пp = S^P/Q^p_н = 1,9/39,66 = 0,05 % кг/МДж

где Q^p_н - теплота сгорания натурального топлива, Мдж/кг, м³;

Максимально разовый выброс определяется по формуле:

= 510⁶/36002478 = 0,7 г/с

Расчет валовых выбросов оксидов азота

Валовый выброс оксидов азота (в пересчете на NO₂), выбрасываемых в атмосферу:

М_NO2 = 0,001ВQ^p_нК_NO2(1 - ) = 0,0017,65 35,80 0,080(1-0) = 0,02 т/год

где: В - расход топлива, т/год.

Для газообразного топлива:

B = V = 90,85 = 7,65 т/год

где: V - расход природного газа, тыс. м³/год;

 - плотность природного газа, кг/м³ ( = 0,76-0,85);

К_NO2- параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, кг/ГДж;

 - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов оксидов азота в результате применения технических решений.

При отсутствии технических решений  = 0;

Q^p_н- теплота сгорания топлива, МДж/кг;

Максимально разовый выброс рассчитывают по формуле:

= 0,0210⁶/36002478 = 0,003 г/с

Расчет валовых выбросов оксида углерода

Валовый выброс оксида углерода рассчитывают по формуле:

= 0,00112,9352.5(1-0/100) = 4,5 т/год