Материал: Сварка и свариваемые материалы. Технология и оборудование

при сравнительно низких температурах

и малых временах вы­

держки, т. е. при

малых скоростях

образования карбидов

в зоне соединения.

Использование прослоек III группы нецеле­

являются: I — длина

дуги захвата,

мм;

v — скорость

прокатки,

мм/с; е — скорость деформации в очаге

деформации,

с-1; Го-

температура в очаге

деформации,

°С; причем:

v =- nnD,

(15.1)

/ = VV2DДА ,

(15.2)

ё = (о//) In (Ао/Ак),

(15.3)

t„ = l/v,

(15.4)

/д ^

^ ta

(15.5)

®тах ^ ^ ®т1п>

(15.6)

где вшах— максимально допустимое значение

деформации;

emin — минимальное значение деформации.

Для

определения

оптималь­

C/nin>°/°

ных параметров

режима

можно

использовать

зависимости,

пред­

ставленные

на

рис.

15.5—15.7

{2], в

следующей

последователь­

ности: 1) по рис. 15.5 в зависи­

мости от условий сварки нахо­

дят

значения

emm

(здесь 5 —

площадь активного центра, опре­

деляемая

процессом

обрезания

полей напряжений вокруг дисло­

каций, см2, значения которой при

сварке

могут

изменяться

от

Рис. 15.5. Зависимость em|n (lg S)

1- 10—13 до 1 -10“11 см2; 2)

для

найденного значения emin по рис.

15.7

или

по

выражению

(15.4)

при конкретных

значениях

D и

п определяют /в;

3)

для

этого

значения /в по рис. 15.6 нахо­

дят температуру Т, при которой

еШах

несколько

превышает

emm;

4) в случае, если полученное зна­

чение Т по каким-либо сообра­

жениям не может быть принято,

необходимо увеличить

tB за

счет

уменьшения

п

(если

D = const);

5) если Emin — большая величина

(например, при сварке на воз­

5 — 860; 5 — 960; 7 — 1050

духе)

и даже при очень высоких

температурах сварки и разумных

значениях D и п не выполняется

условие emax>emin,

то

необходи­

мо увеличить

значение

s,

т. е. ~0А -

сварку осуществлять не на воз­

духе, а в нейтральной среде или

в вакууме.

^

15.2.3. Окончательные

операции

После

/сварки

осуществляется

термическая обработка получен- 4

Рис> ,5-7- Зависимость lg(B(/i) при

ной заготовки,

ОТЖИГ,

нормали-

зация

ИЛИ ВЫСОКИЙ

отпуск,

об-

*!!?Ч“ !!!)* Степень деформации50®,

резка

боковых

и

торцевых

кро-

/-я>: * -«: з-во; 4 -м

мок,

разделение

листов

(при

УГЛЕРОДА

ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ

ОБРАБОТКЕ [1]

Обезугле­

Снижение

Науглеро­

Толщина

Режим термической

работо­

роживание

прочности

живание

способного

обработки

основного

основного

плакирую­

плакирую­

слоя, %

слоя,

%

щего слоя,

щего слоя,

%

мм

Сталь Ст.З

08X13

Нормализация при 980 °С,

5,6

2,3

26,7

1,1

1,75

0,7

20

1,6

0,25 ч

Высокий

отпуск

при

20,0

7,5

23,3

1,15

6,25

2,4

17,5

1,65

760 °С, 2 ч

То же, при 630 °С, 2 ч

8,0

3,0

20,0

1,2

2,5

1,0

15,0

1,7

Сталь Ст.3 + 08Х18Н10Т

Стабилизирующий

отжиг

18,0

6,9

45,4

0,87

при 875 °С,

3 ч

5,6

2.3

34,0

1,37

Сталь Ст.З + 10Х17Н13М2Т

Стабилизирующий

отжиг

7,4

2,9

48,6

0,77

при 950 °С,

3 ч

2.3

0,9

36,6

1,27

Т А Б Л И Ц А 15.5

ВЛИЯНИЕ СОСТАВА

ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ПРОСЛОЕК

НА ПРОЧНОСТНЫЕ

ХАРАКТЕРИСТИКИ

СОЕДИНЕНИЯ

Ст.З + 08X13 И Ст.З +

08Х18Н10 ПОСЛЕ

СТАНДАРТНОЙ

ТЕРМИЧЕСКОЙ

ОБРАБОТКИ

[1 ]

Ст.З+ 08X13

Ст.З + 08Х18Н10

Прослойка

КСУ. Дж/см*

V м п .

KCV, Дж/см»

v

м п »

Без прослойки

219

23

195

159

Fe +

3 % Si

107

27

242

55

Fe +

0,5 % V

264

25

215

81

Fe + 0,5 % W

148

35

247

67

CT.3 + 08X13

CT.3 + 08X18H10

Прослойка

МПа

K C V , Дж/см*

TCP. МПа

KCV, Дж/см1

V

Fe +

25 % Сг (15Х25Т)

60

2,5

261

5

Ni

30 % Си

113

50

15,7

300

Ni +

144

6,0

140

41

Ni +

50 % Си

128

3,0

129

—,

Си

112

13,0*

146

—

Со

20 % Сг

168

91*

128

—

Ni +

200

—

197

—

Ni +

3 % Сг

144

—

171

—.

Ni 4- 10 % W

179

—

238

—.

Ni +

1 % W

129

—

202

— .

Ni +

5 % Nb

143

—

228

— .

Ni +

2 % Nb

201

—

239

—

Ni +

3% V

135

—

218

—

Ni +

3 % Ti

114

—

278

—.

Ni +

0,08 % Zr

227

—

183

—

дость и

вязкость сердцевины. В электротехнической промышленности Для

создания

сверхпроводящих материалов, в приборостроении — для термоупру-