Материал: Теория и практика балансировочной техники.

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

меры платформы 500-500 мм; питание — переменный ток напря жением 220 в (50 гц).

Впроцессе исследования стенд использовался для создания колебаний основания балансировочного устройства последова тельно в каждом из трех компонентов (X, Y, Z) [1]. Частота ко лебаний стола менялась от 20 до 100 гц.

Вкачестве чувствительного элемента для регистрации меха нических колебаний платформы вибростенда использовался индукционный датчик, разработанный также в МВТУ.

Измерение амплитуд вертикальных и горизонтальных коле баний платформы вибростенда производилось в системе коор динат, неподвижных относительно фундамента вибростенда. Такой принцип измерения позволяет точно определить мгновен

ное положение тела независимо от того, мало			или	велико	его
перемещение в пространстве [2].
Для тарировки датчика был использован			оптический		при
бор — катетометр КМ-6,	позволяющий	измерять		расстояние
между двумя точками на	одной прямой	линии	на	недоступных

для непосредственного измерения объектах. Измерение ампли туд перемещений стола вибростенда проводилось с использова нием стробоскопического эффекта, со вспышками лампы, син хронизированными относительно частот исследуемых колебаний стола вибростенда.

Испытуемое балансировочное устройство устанавливалось и закреплялось на платформе вибростенда таким образом, чтобы платформа была нагружена симметрично относительно ее осей.

При испытании каждого из объектов нагрузка	на	плат
форму вибростенда устанавливалась постоянной	и	равной

25дан.

Вкачестве балансируемого объекта на всех типах баланси ровочных устройств использовался один и тот же эталонный ротор. На выступающих из корпуса двигателя концах вала ро

тора были	установлены два бронзовых диска			диаметром	80	мм,
с восемью	резьбовыми отверстиями для закрепления контроль
ных грузов.
Ротор	предварительно балансировали в			собственных		под
шипниках	с точностью 0,25	г-см, что соответствовало			смеще
нию центра массы с его оси в 0,001			мм.
Для определения значений эквивалентной неуравновешенно
сти ДГЙФО	в относительной	системе	координат	и КГ&РА	В абсо
лютной системе координат		по аналитическим		зависимостям		[1\

предварительно было произведено экспериментальное определе ние геометро-массовых параметров каждой из колеблющихся систем и ротора.

В процессе экспериментального исследования каждого из балансировочных устройств была принята одна и та же после довательность эксперимента. Ротору с заданной неуравновешен ностью сообщалась угловая скорость, которая регистрировалась

на приборах с помощью тахогенератора, и измерялся дисбаланс в каждой из плоскостей исправления. При этом показания дат чиков записывались на фотоленте осциллографа Н-700. Без остановки ротора запускался вибростенд, и его частота посте


пенно	увеличивалась		до	частоты, равной		угловой скорости		ро
тора.			вибростенда СОФ менялся в пределах от
Диапазон		частот						0,25
до 1,25	от угловой		скорости ротора соР.			Изменение величины
дисбаланса наблюдалось				при	круговых	частотах	вибростенда
(Оф в пределах 0,9 до			1,1 от частоты ротора сор. Амплитуды стола
вибростенда		ХПФ\ УПФ',		2,ПФ	устанавливались		соответственно

реальным колебаниям пола с различными частотами, согласно допустимым санитарным нормам для производственных вибра ций общего действия.

В качестве примера на рис. 2 показан внешний вид и блок-

схема установки для		испытания	балансировочного	устройства
без жестких связей оси ротора с окружающей средой				(рис. 1, в).
Балансировочные	устройства		с фиксированной	плоскостью
колебаний (рис. 1,	б)	испытывались одновременно		в абсолют

ной и относительной системах координат, в первом случае при менялись индукционные датчики с сейсмической подвеской ка

тушек, а во втором случае катушки	индукционных	датчиков,
установленных на платформе вибростенда, жестко		соединялись
с опорами ротора, таким образом эти	датчики регистрировали
колебания опор ротора относительно	платформы вибростенда.

При исследовании системы с неподвижными опорами (рис. 1, г) применялись пьезокварцевые датчики.

Результаты эксперимента и их сравнения с теоретическими расчетами даны в таблице.

Расчетные значения эквивалентной статической неуравнове шенности, помещенные в таблице, вычислялись по формулам [1]

Мр /,OS

&rSyo = УПФ	;
	Р-Р
	(О

A-/"sxe = ХПФ

М-р

где	trip — масса			ротора;
	т,\ — масса			платформы;
	~2		Л v		2	Л < /
	ых	=	- — ;		( О у =		—изолированные	частоты
		тр-\-т{				тр + т^
Кх,	Ку	в	направлении			осей	координат;
		— жесткости			пружин в направлении осей координат;
	ISM	— расстояние			от оси качания рамы до центра			массы ра
		мы вместе с ротором					(рис. 1, а) ;

		Исходные данные
		д л я		расчета	и
		эксперимента			при
		й „ =	Ф	= 2 5 0	1/сек;
		Р	Ф
		5 =	0,2; ZПФ„ A		= 0.
		А м п л и т у д ы			Отно
		А м п л и т у д ы			ситель
		п л а т ф о р м ы			ситель
		п л а т ф о р м ы			ная
		вибростенда			ная
Б а л а н с и р о в о ч н о е устройств о		вибростенда			масса
Б а л а н с и р о в о ч н о е устройств о		( ф у н д а м е н т а )			масса
					ротора
					о. +
				у	5
		ХПФ		у	S
		ХПФ		ПФ	S
				ПФ
					іа.
Рис.	1,0	0,034		0	0,19
При l s M	- 0 , 9
l0S

Эквивалентная

статическая

неуравновешенность

ротора

Обозначения [см. уравне ния ( 1 ) ]	Расчетное значение	Экспериментальное значение	Погрешность в %
	0,161	0,144	10,4

Рис. 1, б			0	0,034	0,10	0,34	0,37	8,2
Измерение	в				ArSyo	0,34	0,37	8,2
относительной
системе		Пр и
координат		Пр и
координат	(ау	= 4 2 1 [сек
Рис. 1, б		и	0	0,034	0,1
Рис. 1, б	Y i y	= 0,17	0	0,034	0,1	0,0152 0,0173		12,1
Измерение					*rSyA	0,0152 0,0173		12,1
в абсолютной
системе
координат
Рис. 1, в при Y * = 0,2			0,034	0	0,125 &rSXA	0,0151	0,015	2,0
Рис. 1, в при Y * = 0,2

Рис. 1, г

0,034 0

0,21

0,162 0,172 5,8

ух = (0X

расстояние от оси качания рамы до центра массы ротора (рис. 1,а); мера демпфирования;

относительные частоты.

Расхождение между расчетными и экспериментальными данными (погрешность) не превышало 2—12%.

Как видно из таблицы, наименее чувствительными к внешним вибрациям являются балансировочные машины с колеблющей

ся системой, не имеющей жест ких связей оси ротора с окружа ющей средой, а также машины с фиксированной плоскостью коле баний оси ротора, при условии измерения колебаний с помощью сейсмического датчика.

Для симметричной колеблю щейся системы с фиксированной плоскостью колебаний оси ротора


(рис. 1, б) построены				расчетная
и экспериментальная				кривые
(рис. 3) изменения			эквивалентной
статической		неуравновешенности
ротора	ArsyA,	выраженной в еди
ницах	перемещения платформы
вибростенда		УПФ в зависимости
от относительной			изолированной
частоты уу		(при мере демп-

Улф

10	Wo,ot /
5	Wo,ot /
2
1
Ц5\
0,2
0,1
0,05
0,02	V
0JJ1	V

0,001 ь- 0,005 Ofil 0J05 0,1 0J5r.^v

фирования	б = 0,2 и относитель	Рис. 3. Кривые изменения эквива
		лентной статической неуравнове
ной массе	ротора тР = 0,06).	шенности	ротора:
Как видно из графика, экспе		/ — расчетная; 2	— эксперименталь
риментальная кривая на большом		ная

участке довольно близка к теоре тической, построенной для тех же параметров колеблющейся

системы, что подтверждает справедливость теоретических ис следований [1].

ЛИТЕРАТУРА

1. Суетин В. А. Исследование влияния внешних вибраций на разрешаю щую способность балансировочных машин с различными колеблющимися системами. Сб. «Теория и практика уравновешивания машин и приборов». Под ред. проф. В. А. Щепетильникова. М., изд-во «Машиностроение», 1970.

2. Иориш Ю. И. Виброметрия. М., Машгиз, 1963.

Источник: https://tut-files.ru/previewfile/125868

Смотрите также:




17. Введение 18. Линейные программы 19. Ветвления 20. Программирование циклических алгоритмов
Анализ эффективности инвестиций предприятия на примере ООО «СпецПримСтрой»
Сборные железобетонные ребристые плиты перекрытия
_-___-~1
_3 тема - Диффузия
_Роджерс Карл, Брак и его альтернативы
_Штерн Вильям, Дифференциальная психология и ее методические основы