Курсовая работа (т): Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

Скачать файл

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

Федеральное агентство по образованию.

Государственное образовательное учреждение

Высшего профессионального образования РФ.

Дальневосточный Государственный Технический Университет.

(ДВПИ им. Куйбышева В.И.)

Кафедра ТОТ.

Курсовой проект

"Тепловой расчёт котельного агрегата ПК-14"

Выполнил: Медведева Н.Ф.

Группа: Е - 7051

Проверил: Воротников Е.Г.

Владивосток 2010 г.

Содержание

1. Краткое описание котла

2. Исходные данные по топливу

3. Исходные данные по котлоагрегату

4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность

5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания

6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

1. Краткое описание котла

Паровой котёл ПК-14 Подольского завода.

Котёл унифицирован как по размерам топки, так и по конвективной шахте, сечение которой выбрано для умеренных газовых скоростей с целью уменьшения золового износа труб водяного экономайзера и воздухоподогревателя. Расчётное топливо - богословский бурый уголь.

Требования к солесодержанию питательной воды: SiO₃^2
-не более 1мг/кг, общее солесодержание до 150 мг/кг. Испарение - двухступенчатое; во вторую ступень включены задние боковые экраны (13-15 % от общей производительности агрегата). Котёл имеет два барабана, основной и предвключённый - сепарационный. Барабаны выполнены из стали 22К, выходные коллекторы перегретого пара - из стали 12МХ, все остальные коллекторы и трубы - Ст. 20. Присоединение труб к барабанам осуществляется: на вальцовке - соединительных труб между барабанами, верхних концов труб фронтового, заднего экранов; на приварке к ниппелям на барабанах - всех остальных. Водяной объём котла (барабан и экраны) 56 м³, парового пространства 19 м³. Топка имеет Q/V_m = 128 ккал/ м³ час, снабжена двумя шаробарабанными мельницами, четырьмя горелками, и четырьмя мазутными форсунками, размещенными на фронтовой стене. Обмуровка котла - облегченного типа и у топочной камеры состоит из трёх слоёв: шамота 0,5 кирпича, диатома 0,5 кирпича и совелитовых плит 70 мм; в конвективном газоходе из двух слоёв: шамота 0,5 кирпича и диатома 0,5 кирпича; общий вес обмуровки 582 т. Объём топочной камеры 1210 м³.

Циркуляционная система котла состоит из восьми отдельных контуров по чистому и четырёх по соленому отсекам. Угловые трубы боковых экранов выделены в самостоятельные контуры. Змеевики горячей части пароперегревателя разделены по ширине на три пакета; пар проходит параллельно через два крайних пакета, а затем через средний. Горячая часть перегревателя выполнена из легированных труб. Входной пакет - их углеродистых труб. Поверхностный пароохладитель установлен на стороне насыщенного пара. Верхняя часть экономайзера по ширине агрегата выполнена в две группы, а по высоте - в один пакет. Нижняя часть экономайзера по ширине имеет одну группу и два пакета по высоте с односторонним вводом воды. Крепление змеевиков экономайзера осуществлено на подвесках, что позволило снизить высоту экономайзера и уменьшить шаги s₁ и s₂. Нижняя часть воздухоподогревателя выполнена по высоте из двух кубов.

Рис. 1 Схема компоновки поверхностей нагрева

1. Барабан котла.

. Фестон.

. (КПП II) - Конвективный Пароперегреватель II-й ступени.

. (КПП I) - Конвективный Пароперегреватель I-й ступени.

. (ЭК II) - Экономайзер II-й ступени.

. (ВЗП II) - Воздухоподогреватель II-й ступени.

. (ЭК I) - Экономайзер I-й ступени.

. (ВЗП I) - Воздухоподогреватель I-й ступени.

2. Исходные данные по топливу

Уголь Донецкий, марка - Г, класс - Р.

Табл. №1. Исходные данные по топливу.

Наименование	Обозначение	Размерность	Содержание по весу
Углерод	%55,2
Водород	%3,8
Кислород	%5,8
Азот	%1
Сера	%3,2
Зольность	%23
Влажность	%8

Низшая теплота сгорания Ккал/кг5260

3. Исходные данные по котлоагрегату

При номинальной нагрузке котельный агрегат имеет:

паропроизводительность D=230 т/час;

давление пара за котлоагрегатом P_пп=100 ата;

температура пара за котлоагрегатом t_пп=510⁰ С;

температура питательной воды t_пв=215⁰ С;

температура уходящих газов t_ух=156⁰ С;

заданная нагрузка D=0.7*D_ном=161 т/ч.

тепловой расчет котельный агрегат

4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность

Заданная влажность = 10 %

Коэффициент пересчета:

Табл. №2. Пересчет топлива на заданную влажность.

Обозначение

Размерность

Формула

Расчет

Результат

%54

%3,7173

%5,6739

%0,9782

%3,1304

%22,5

Ккал/кг5132

Проверка правильности перерасчета топлива:

+ + + + + + = 10+22,5+54 +3,7173+5,6739 +0,9782+3,1304 =100% (верно).

Табл. №3. Присосы и избытки воздуха по газоходам и поверхностям нагрева.

Поверхность нагрева Присос

при Д_нКоэффициент избытка воздуха Присос

_н

при Д= 0,7Д _нКоэффициент избытка воздуха
Топка с фестоном	0,07	1,2	0,08	1,2
Пароперегреватель II ст.	0,015	1,215	0,018	1,218
Пароперегреватель I ст.	0,015	1,23	0,018	1,236
Экономайзер II ст.	0,02	1,25	0,024	1,26
Воздухоподогреватель II ст.	0,03	1,28	0,036	1,296
Экономайзер I ст.	0,02	1,3	0,024	1,32
Воздухоподогреватель I ст.	0,03	1,33	0,036	1,356

5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания

Теоретический объём воздуха:

⁰ = 0,0889 (C^P+ 0,375 S^P) + 0,265 H^{P -}0,033 *О^Р= 0,0889 * (54 + 0,375 * 3,1304) +0,265 * 3,7173 - 0,033 *5,6739 = 5,7011 м³/кг.

Теоретический объем азота:

V = 0,79*V⁰ + 0,8*N^P/100 = 0,79 * 5,7011 + 0,8*0,9782/100 = 4,5117 м³/кг.

Теоретический объем трехатомных газов:

= 1,866* (C^P + 0,375* S^Р_{ор + к}) /100 = 1,866 * (54 + 0,375 * 3,1304) /100 = 1,0295 м³/кг.

Теоретический объем водяных паров:

= 0,111*H^P + 0,0124*W^P + 0,0161*V⁰ = 0,111*3,7173 + 0,0124*10 + 0,0161 * 5,7011= 0,6284 м³/кг.

Табл. №4. Коэффициенты избытка воздуха, объемы продуктов сгорания по газоходам

Величина	Размерность	; ; ; ;
		Топка с фестоном	КПП-II	КПП-I	ЭК-II	ВЗП-II	ЭК-I	ВЗП-I
-1,21,2181,2361,261,2961,321,356
-1,21, 2091,2271,2481,2781,3081,338
=+ 0,0161 (-1) м³/ кг0,64670,64840,650,65220,65550,65770,661
++ (-1) м³/ кг7,3097,4127,5157,6517,8577,9948, 199
-0,14080,13880,13690,13450,13100,12870,1255
-0,08590,08470,08360,08210,07990,07860,0766
-0,22680,22360,22060,21660,2110, 20740, 2022
=1- + 1,306-9,7099,8439,97710,1510,4210,610,87
=-0,0220,02170,02140,0210,02050,02010,0196

По таблице расчетных характеристик камерных топок с твердым шлакоудалением при сжигании пылевидного топлива = 0,95.

£ 6; = 4,16<6,

поэтому величину можно не учитывать.

6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

Энтальпию теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания определяем по формулам:

где:

- энтальпия трехатомных газов

- энтальпия теоретического объема азота

- энтальпия объема водяных паров

- энтальпия золы

Энтальпия 1 м³ влажного воздуха , углекислого газа , азота , водяных паров и энтальпия 1 кг золы определяются по таблице XIII.

Расчет энтальпий теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания производим при температуре от 100 до 2200 ⁰С через каждые 100 ⁰С. Результаты расчета заносим в таблицу 5.

Затем подсчитываем энтальпии продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха за газоходами всех поверхностей нагрева по формуле:

Определяем разность энтальпий двух соседних по вертикали значений I при одном значении избытка воздуха. Результаты расчета заносим в таблицу 5.

Определим, следует ли нам определять энтальпию золы по формуле:

если выражение в левой части будет меньше или равно шести, то энтальпию золы не учитываем: = 4,16 < 6

Табл. №5. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

J, ⁰С	Vє = 5,867 м³/кг; V = 4,646 м³/кг; V= 0,6405 м³/кг; V= 1,087 м³/кг; А^Р = 16,40 %.
	(сJ) (сJ) (сJ) (сJ) (сJ) _в (сJ) _зл
100	40,6	31	31,5	36	31,6	41,79	139,8	22,62	204,2	180,1	19,3
200	85,4	62,1	63,8	72,7	63,6	87,92	280,1	45,68	413,7	362,5	40,4
300	133,5	93,6	97,2	110,5	96,2	137,4	422,2	69,44	629,1	548,4	63
400	184,4	125,8	131,6	149,6	129,4	189,8	567,5	94,01	851,4	737,7	86
500	238	158,6	167	189,8	163,4	245	715,5	119,2	1079	931,5	109,5
600	292	192	203	231	198,2	300,6	866,2	145,1	1312	1129	133,8
700	349	226	240	274	234	359,3	1019	172,1	1551	1334	158,2
800	407	261	277	319	270	419	1177	200,4	1797	1539	183,2
900	466	297	315	364	306	479,7	1339	228,7	2048	1744	209
1000	526	333	353	412	343	541,5	1502	258,9	2302	1955	235
1100	587	369	391	460	381	604,3	1664	289	2558	2172	262
1200	649	405	430	509	419	668,1	1827	319,8	2815	2388	288
1300	711	442	469	560	457	732	1994	351,9	3078	2605	325
1400	774	480	508	611	496	796,8	2165	383,9	3346	2827	378
1500	837	517	548	664	535	861,7	2332	417,2	3611	3050	420	900	555	588	717	574	926,5	2504	450,5	3881	3272	448
1700	964	593	628	771	613	992,4	2675	484,5	4152	3494	493
1800	1028	631	668	826	652	1058	2846	519	4424	3717	522
1900	1092	670	709	881	692	1124	3022	553,6	4700	3945	570
2000	1157	708	750	938	732	1191	3194	589,4	4974	4173	600
2100	1222	747	790	994	772	1258	3370	624,6	5253	4401	-
2200	1287	786	832	1051	812	1325	3546	660,4	5531	4629	-

Табл. №6. Энтальпии продуктов сгорания по газоходам парогенератора. Таблица I - J

J,⁰С

Топка

Фестон,

Конвективный пучок

a = 1,2

КПП-2

a = 1,218

КПП-1

a = 1,236

ЭК-2

a = 1,26

ВЗП-2

a = 1,296

ЭК-1

a = 1,32

ВЗП-1

a = 1,356
			DDDDDDD
100	204,2	180,1	240,3	246	243,6	249,3	246,8	252,6	251,1	209,5	257,6	263,5	261,9	267,9	268,4	274,4
200	413,7	362,5	486,3	252,6	492,8	255,9	499,4	259,3	460,6	215,4	521,1	270,4	529,8	274,9	542,9
300	629,1	548,4	738,8	260,1	748,7	263,5	758,6	266,9	676,0	222,3	791,5	278,3	804,7
400	851,4	737,7	998,9	267,2	1012	270,7	1026	274,2	898,3	228,4	1070
500	1079	931,5	1266	271,9	1283	275,4	1300	279,0	1127	232,2
600	1312	1129	1538	279,9	1558	283,6	1579	287,3	1359
700	1551	1334	1817	287	1842	290,6	1866	294,3
800	1797	1539	2104	292,5	2133	296,2	2160	299,9
900	2048	1744	2397	296,5	2429	300,3	2460
1000	2302	1955	2693	298,7	2729	302,6
1100	2558	2172	2992	300,4	3032
1200	2815	2388	3293	306,1
1300	3078	2605	3599	312,8
1400	3346	2827	3912	309,6
1500	3611	3050	4221	314,1
1600	3881	3272	4535	315,7
1700	4152	3494	4851	316,4
1800	4424	3717	5167	322,0
1900	4700	3945	5489	319,8
2000	4974	4173	5809	323,7
2100	5253	4401	6133	324,3
2200	5531	4629	6457

Табл. № 7. Тепловой баланс котельного агрегата.

Наименование	Обозначение	Размерность	Обоснование	Формула	*Результат*

Тепло, внесенное в котельный агрегат воздухом	Q_{в. вн}	b^/* [-0
Физическое тепло топлива	i_тл.	-0
Тепло, вносимое в котельный агрегат паровым дутьем	Q_Ф	G_Ф* (I_ф - 600) -0
Располагаемое тепло	Q^Р_Р	Q_н^р + Q_{в. вн} + i_тл.+ Q_ф - Q_кQ^Р_Р = Q^Р_Н5132
Температура уходящих газов	J_ух.	⁰C	Принята	-	136
Энтальпия уходящих газов	I_ух.	Таблица I-J-367,2
Температура холодного воздуха	J_хв.	⁰C	"Тепловой расчет котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 03	-	30

Энтальпия холодного воздуха I_хв.Таблица I-J-55,6

Потери тепла с уходящими газами %5,62

Потери тепла от химического недожога %"Тепловой расчет котельных агрегатов".

Таблица ХVIIA.

Потери тепла от механического недожога %"Тепловой расчет котельных агрегатов".

Таблица ХVIIA. -1
Потери тепла в окружающую среду	%"Тепловой расчет котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 10. -0,742

Наименование	Обозначение	Размерность	Обоснование	Формула	*Результат*

Потери тепла с физическим теплом шлака	% 0,02

Сумма тепловых потерь	å% + + + +5,62 + 0 +1 + 0,742 + 0,027,4
КПД котельного агрегата	h_{к. а.}	%	100 - å100 - 7,492,5
Давление перегретого пара за котлом	Р_{п. п.}	Задано в техническом описании-100
Температура перегретого пара	t_{п. е.}	⁰С	По техническому описанию	-	510
Энтальпия перегретого пара	i_{п. е}	По таблицам "Теплофизические свойства воды и водяного пара"-812,6
Температура питательной воды	t_{п. в.}	⁰С	По техописанию	215
Энтальпия питательной воды	i_{п. в.}	По таблицам "Теплофизические свойства воды и водяного пара"-221
Тепло, полезно используемое в котле	Q_{к. а.}	95
Полный расход топлива	В	20025
Расчетный расход топлива	В_р	19825
Коэффициент сохранения тепла	j	%	0,992

Табл. №8. Выбор системы пылеприготовления.

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчёт	Величина
1	Характеристики котельного агрегата:
	Производительность	D	т/час	задана		161
	Давление первичного пара за котлом	P_ПП	ати	задана		100
	Температура первичного пара за котлом	t_ПП	єС	задана		510
	Расход топлива на котел	B_Р	т/час	из табл.7		19,8
	Температура воздуха за воздухоподогревателем	t_ГВ	єС	принимаем с последующим уточнением		340
2	Характеристики топлива:
	Черногорский
	Рабочая влажность	W^Р	%	задана		10
	Выход летучих	V^Г	%	таблица I [3]		44
	Коэффициент размолоспособности	K_ЛО	-	таблица 6-18 [2]		1,12
	Тонкость пыли	R₉₀	%	таблица 6-18 [2]		26
	Теплота сгорания	Q_Н^Р	Ккал/кг	из табл.2		5132
	Теоретический расход воздуха	Vє	м_Н³/кг			5,701
3	Характеристики системы пылеприготовления
	Пылесистема			Схема принята по рис.2.1,		С прямым вдуванием для ШБМ при работе под разряжением
	Мельницы			-		ШБМ
	Количество мельниц	z_М	шт	-		2
	Расчетная производительность одной мельницы	β_РМ	т/час	13,87

Рис. 3. Эскиз топки.

Таблица №9 Геометрический расчет топки.

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет	Величина
1	Диаметр трубок и толщина стенки экранных панелей	dхб	мм	По техническому описанию		76х6
2	Поперечный шаг экранных панелей	S₁		По техническому описанию		95
3	Относительный поперечный шаг экранных панелей	S₁/d		S₁/d	95/76	1,25
4	Поверхность боковой стены
	Зона 1	F₁	м²	По эскизу	0,54,8317,086	17,11
	Зона 2	F₂	м²	По эскизу	0,50,6440,322	0,1
	Зона 3	F₃	м²	По эскизу	0,50,3560,429	0,07
	Зона 4	F₄	м²	По эскизу	7,086*0,644	4,56
	Зона 5	F₅	м²	По эскизу	7,086*0,536	3,79
	Зона 6	F₆	м²	По эскизу	11,489*7,623	87,58
	Зона 7	F₇	м²	По эскизу	0,50,1612,147	0,172
	Зона 8	F₈	м²	По эскизу	F₇₌ F₈	0,172
	Зона 9	F₉	м²	По эскизу	4,617*2,147	9,91
5	Площадь боковой стены	F_б	м²	F₁+F₂+F₃+F₄+F₅+ F₆+F₇+F₈+F₉	17,11+0,1+0,07+4,56+3,79+87,58+ +0,172+0,172+9,91	123,4
6	Площадь фронтовой стены	F_фр	м²	По эскизу	(12,670+2,630) *10,440	159,7
7	Площадь задней стены	F_зд	м²	По эскизу	(11,489+2,630) *10,440	147,4
8	Площадь выходного окна	F_ок	м²	По эскизу	(5,583+0,751) *10,440	66,1
9	Площадь потолка	F_пот.		По эскизу	7,301*10,400	75,93
10	Площадь стен занятая горелками	F_гор	м²	4* (1/2аb)	2* (1/21.3132.569)	6.74
11	Суммарная площадь стен топки	F_ст	м²	2Fб+Fфр+Fзд+Fок+ Fпот	2*123,4+159,7+147,4+66,1+75,93	695,93
12	Площадь гладкотрубных экранов	F ^э_ст	м²	Fст-Fгор	695,93-6.74	689.19
13	Эффективная толщина излучающего слоя	S	м	3,6 V_T/ F_СТ	3,6*1210/689.19	6.32
14	Относительный шаг экранов	х	-	номограмма 1а [2]		0,98
15	Лучевоспринимающая поверхность топки	Н_л	м²	∑F^эст*Х	689.19*0.98	675.4
16	Степень экранирования топки	Х	-	Нл / F ст	675.4/689.19	0,98
17	Угловой коэффициент экрана	Хэ		Номограмма 1г [3]		0,96
18	Коэффициент загрязнения экрана	ζ_э		Таблица 6.2 [3]		0,45
19	Коэффициент тепловой эффективности экранов	Ψ_э		Хэ*ξ	0.96*0,45	0,432
20	Угловой коэффициент выходного окна	Х ^вых_э		-	-	1
21	Коэффициент загрязнения выходного окна	ζ_вых		ζ_э*β_ω	0,45*0,98	0,441
22	Коэффициент тепловой эффективности выходного окна	Ψок		Х ^вых_э*ξ_вых	1*0,441	0,441
23		Ψср				0.469

Табл. №10. Тепловой расчет топочной камеры.

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет	Величина
1	Коэффициент избытка воздуха в топке	-табл. 3-1,2
2	Присос воздуха в систему пылеприготовления	-Табл. XVI-0,04
3	Температура горячего воздуха	Принимается. -340

4 Энтальпия горячего воздуха Ккал/кгI- - таблица624,1

5 Тепло, вносимое воздухом в топку Ккал/кг

(1,2-0,08-0,04) *624,1+ (0,08+0,04) 55,6680,7

6 Полезное тепловыделение в топке Ккал/кг5132+680,7

5811

7 Теоретическая температура горения I- - таблица2000


8	h_r	м	по эскизу, рис.3	-	5,58
9	Высота топки	H_T	м	по эскизу, рис.3	-	17,28

10 Относительная высота расположения ядра факела

0,422
11	Коэффициент	М	-	0,59-0,5*Xт	0,59-0,5*0,422	0,378

12 Температура газов на выходе из топки Принимаем с последующим уточнением-

1050
13	Энтальпия газов	Ккал/кгI- - таблица-2843
14	Произведение	1,43
15	Средний диаметр золовых частиц	d_зл	мкм	по таблице 6-1 (3)	-	13
16	Коэффициент ослабления лучей:

17 трехатомными газами К_Г (мкгс/см²) - ¹

,377

18 золовыми частицами

(мкгс/см²) - ¹

0,184

19 частицами кокса

(мкгс/см²) - ¹

по п.6.08 (3),

1
20	Безразмерные величины	X₁ X₂	-	по п.6.08 (3), по п.6.08 (3),	-	0,5 0,1

21 Оптическая толщина KPS - (0,377*0,226+0,184+1*0,5*0,1) *1*

*6,322,02
22	Степень черноты факела	-0,866
23	Коэффициент тепловой эффективности экранов	Ψ_э	-	табл 9.	-	0,432
	Коэффициент тепловой эффективности вых. окна	Ψ_э^ВЫХ	-	табл 9.	-	0,441

25 Средний коэффициент тепловой эффективности Ψср

0,469

26 Степень черноты топки

0,932
27	Средняя суммарная теплоемкость сгорания	VC_СР	3,228

28 Температура газов на выходе из топки

1056

29 Энтальпия газов на выходе из топки ккал/кгтаблица 6

2861
30	Количество тепла, воспринятого в топке	Q^Т_Л	ккал/кг	2927

31 Средняя тепловая нагрузка поверхности Ккал/час

85922

32 Теплонапряжение топочного объема Ккал/час

84095

Рис. 4 принципиальная схема пароперегревателя котла ПК-14.

1 - основной барабан;

- сепарационный барабан;

- поверхностный пароохладитель;

- паросборный коллектор;

Рис. 5 Схема водопарового тракта.

Табл. №11. Конструктивный расчет ТВП 2 ст.

№ п/п	Наименование	Величина	Размерность	Формула или обоснование	Расчёт	Ответ
1	Диаметр и толщина труб	d/б	мм	По тех. описанию		40х1,5
2	Поперечный шаг	S₁	мм	По тех. описанию		60
3	Относительный поперечный шаг	σ₁		S₁/d	60/40	1,5
4	Продольный шаг	S₂	мм			42
5	Относительный продольный шаг	σ₂		S₂/d	42/40	1,05
6	Тип пучка			шахматный
7	Характер омывания			поперечный
8	Глубина газохода	b	м	По чертежу		3,864
9	Ширина газохода	a	м	По чертежу		10,38
10	Число труб в ряду по ширине конвективной шахты	Z₁	шт	По чертежу	-	110
11	Число рядов труб по глубине конвективной шахты	Z ₂	шт	По чертежу	-	48
12	Число параллельно включенных труб по газам	Z	шт	Z₁Z₂2	110482	10560
13	Высота труб	h	м	см. рис.6		4,295
14	Число ходов воздуха	Zход		см. рис.6		1
15	Поверхность нагрева	Н	м²	πdZhZход	3,140,04105604,2951	5696
16	Площадь сечения для прохода газов	Fг	м²	(πdвн^²/4) Z	(3,140,037^2/4) 10560	11,3
17	Площадь для прохода воздуха	fв	м²	аh-dZ₁*h	10,384.295-0,04110*4.295	15,1

Рис. 6. Эскиз ТВП 2 ступени.

Табл. №12. Конструктивный расчет ТВП 1 ст.

№ п/п	Наименование	Величина	Размерность	Формула или обоснование	Расчёт	Ответ
1	Диаметр и толщина труб	d/б	мм	По тех. описанию		40х1,5
2	Поперечный шаг	S₁	мм	По тех. описанию		60
3	Относительный поперечный шаг	σ₁		S₁/d	60/40	1,5
4	Продольный шаг	S₂	мм			42
5	Относительный продольный шаг	σ₂		S₂/d	42/40	1,05
6	Тип пучка			шахматный
7	Характер омывания			поперечный
8	Глубина газохода	b	м	По чертежу		3,864
9	Ширина газохода	a	м	По чертежу		10,38
10	Число труб в ряду по ширине конвективной шахты	Z₁	шт	По чертежу		110
11	Число рядов труб по глубине конвективной шахты	Z ₂	шт	По чертежу		48
12	Число параллельно включенных труб по газам	Z	шт	Z₁*Z₂	123*84	10560
13	Высота труб	h	м	см. рис.7		3,745
14	Число ходов воздуха	Zход		см. рис.7		2
15	Поверхность нагрева	Н	м²	πdZhZход	3,140,04105603,7452	9934
16	Площадь сечения для прохода газов	Fг	м²	(3,140,037^2/4) 10560	11,2
17	Площадь для прохода воздуха	fв	м²	аh-dZ₁*h	10,383,864-0,04110*3,745	21,2

Рис. 7. Эскиз ТВП 1 ступени.

Табл. №13. Конструктивные характеристики фестона.

№ п/п	Наименование	Величина	Размерность	Формула или обоснование	Расчёт	Ответ
1	Диаметр трубок и толщина стенки	dхб	мм	по чертежу		76х6
2	Поперечный шаг	S₁	мм	принято		300,00
3	Продольный шаг	S₂	мм	принято		200,00
4	Относительный поперечный шаг	б₁	-	S₁/d	300/76	3,95
5	Относительный продольный шаг	б₂	-	S₂/d	200/76	2,63
6	Тип пучка	-	-	шахматный
7	Число трубок в ряду	Z₁	шт	по чертежу		28,00
8	Число рядов	Z₂	шт	по чертежу		4,00
10	Число ׀׀ âêëþ÷. òðóáîê	Z	øò	Z₁ * Z₂	28*4	112
11	Óãëîâîé êîýô. ïó÷êà	Õïó÷		Íîìîãðàììà 1ã [2]		0,82
12	Âûñîòà ãàçîõîäà	h_ãî	ì	ðèñ.8		4,77
13	Øèðèíà ãàçîõîäà	á	ì	ðèñ.8		10,388
15	Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ	Fã	ì²	h_ãî* (á-z₁*d)	4,77* (10,388-28*0,076),	39,4
16	Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà ôåñòîíà	H_Ô	ì²	πdZ*h_ãî	3,140,076112*4,77	128
17	Ëó÷åâîñïðèíèìàþùàÿ ïîâåðõíîñòü	H_ëô	ì²	ábÕïó÷	10,3884,770,82	41
18	Ðàñ÷¸òíàÿ ïîâåðõíîñòü ôåñòîíà	Hð	ì²	Hô-Hëô	128-41	87
19	Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿ	S	ì	0,9d ( (4/π) * ( (S₁*S₂) /d^2) - 1)	0,90,076 ( (4/3,14) * ( (0,3*0,2) /0,076^2) - 1)	0,836
20	Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà	f_ï	ì²	πdâí²Z/4	3,140,064^2112/4	0,360

Ðèñ. 8 Ýñêèç Ôåñòîíà.

Òàáë. ¹ 14. Êîíñòðóêòèâíûé ðàñ÷åò âîäÿíîãî ýêîíîìàéçåðà 2ñò.

¹ ï/ï	Íàèìåíîâàíèå	Âåëè÷èíà	Ðàçìåðíîñòü	Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå	Ðàñ÷¸ò	Îòâåò
1	Äèàìåòð è òîëùèíà òðóá	d/á	ìì	Ïî òåõ. îïèñàíèþ		38õ4,5
2	Òèï ïó÷êà	-	-	øàõìàòíûé
3	Õàðàêòåð îìûâàíèÿ			ïîïåðå÷íîå
4	Øèðèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû	à	ì	Ðèñ.9		10,38
5	Ãëóáèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû	b	ì	Ðèñ.9		3,99
6	Âûñîòà ïàêåòà	h_ýê	ì	Ðèñ.9		1,475
7	Ïîïåðå÷íûé øàã	S₁	ìì	Ðèñ.9		81
8	Îòíîñèò. ïîïåðå÷íûé øàã	σ₁		S₁/d	80/38	2,1
9	Ïðîäîëüíûé øàã	S₂	ìì	Ðèñ.9		48
10	Îòíîñèò. ïðîäîëüíûé øàã	σ₂		S₂/d	48/38	1,26
11	×èñëî òðóá â ðÿäó	Z₁	øò	ïî ÷åðòåæó	-	32
12	×èñëî ðÿäîâ	Z ₂	øò	ïî ÷åðòåæó	-	20
13	×èñëî ïîëîâèí	Z _ñ	øò	ïî ÷åðòåæó	-	2
14	×èñëî ׀׀ âêëþ÷åííûõ òðóá	Z	øò	Z₁Z₂Z_ñ	4812	1280
15	Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà	Í	ì²	πdZ* h_ýê	3,140,03812801,4754	901
16	Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ	Fã	ì²	àb-z₁ h_ýê *d	(10,383,99) - 321,4750,0384	39,2
17	Ïëîùàäü äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà	fâ	ì²	πdâí²Z₁/4*2	3,140,029^232/4*2	0,04
18	Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ.	S	ì	0,9dí ( (4/π) * ( (S_1*S₂₎/dí²) - 1)	0,90,038 ( (4/3,14) ( (0,081*0,048) /0,038^2) - 1	0,08

Ðèñ. 9 Ýñêèç Ýêîíîìàéçåðà 2-é ñòóïåíè.

Òàáë. ¹15. Êîíñòðóêòèâíûé ðàñ÷åò âîäÿíîãî ýêîíîìàéçåðà I ñò.

¹ ï/ï	Íàèìåíîâàíèå	Âåëè÷èíà	Ðàçìåðíîñòü	Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå	Ðàñ÷¸ò	Îòâåò
1	Äèàìåòð è òîëùèíà òðóá	d/á	ìì	Ïî òåõ. îïèñàíèþ		38õ4,5
2	Òèï ïó÷êà	-	-	øàõìàòíûé
3	Õàðàêòåð îìûâàíèÿ			ïîïåðå÷íîå
4	Äëèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû	à	ì	Ðèñ.7		10,38
5	Øèðèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû	b	ì	Ðèñ.7		3,91
6	Âûñîòà ïàêåòà	h_ýê	ì	Ðèñ.7		3,925
7	Ïîïåðå÷íûé øàã	S₁	ìì	Ðèñ.7		95
8	Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã	σ₁		S₁/d	95/38	2,5
9	Ïðîäîëüíûé øàã	S₂	Ðèñ.7		41
10	Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã	σ₂		S₂/d	41/38	1,07
11	×èñëî òðóá â ðÿäó	Z₁	øò	ïî ÷åðòåæó	-	32
12	×èñëî ðÿäîâ	Z ₂	øò	ïî ÷åðòåæó	-	40
13	×èñëî ïîëîâèí	Z _ñ	øò	ïî ÷åðòåæó	-	1
14	×èñëî ׀׀ âêëþ÷åííûõ òðóá	Z	øò	Z₁Z₂Z_ñ	32401	1280
15	Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà	Í	ì²	πdZ* h_ýê	3,140,03812803,9254	2397
16	Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ	Fã	ì²	àb-z₁ h_ýê *d	(10,383,91) - 323,9250,0384	221
17	Ïëîùàäü äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà	fâ	ì²	πdâí²Z/4	3,140,029^232/4*2	0,04
18	Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ.	S	ì	0,9dí ( (4/π) * ( (S_1*S₂₎/dí²) - 1)	0,90,038 ( (4/3,14) ( (40,0950,041) /0,038^2) - 1	0,08

Ðèñ. 10 Ýñêèç Ýêîíîìàéçåðà 1-é ñòóïåíè.

Òàáë. ¹16. Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè 2-îé ñòóïåíè ÊÏÏ.

¹ ï/ï	Íàèìåíîâàíèå	Âåëè÷èíà	Ðàçìåðíîñòü	Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå	Ðàñ÷¸ò	Îòâåò
1	Äèàìåòð òðóáîê è òîëùèíà ñòåíêè òðóáêè	dõá	ìì	Ïî òåõíè÷åñêîìó îïèñàíèþ		42õ5
2	Òèï ïó÷êà	-	-	êîðèäîðíûé
3	Òèï äâèæåíèÿ ñðåä			ïðÿìîòîê
4	Âûñîòà ãàçîõîäà	a	ì	Ïî ÷åðòåæó		5,5
5	Øèðèíà ãàçîõîäà	b	ì	Ïî ÷åðòåæó		10,2
6	Ãëóáèíà ãàçîõîäà	c	ì	Ïî ÷åðòåæó		1,735
7	Ñðåäíÿÿ äëèíà òðóá	L	ì	Ïî ÷åðòåæó		5,2
8	Ïîïåðå÷íûé øàã	S₁	ìì	Ïî ýñêèçó		95
9	Ïðîäîëüíûé øàã	S₂	ìì	Ïî ýñêèçó		155
10	Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã	á₁	-	S₁/d	95/42	2,3
11	Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã	á₂	-	S₂/d	155/42	3,7
12	Êîëè÷åñòâî òðóá ïî øèðèíå	z₁	øò	Ïî ÷åðòåæó	-	106
13	Êîëè÷åñòâî òðóá ïî ãëóáèíå	z₂	øò	Ïî ÷åðòåæó	-	10
14	Îáùåå ÷èñëî òðóá	z	øò	z₁*z₂	106*10	1084
15	Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ	Fã	ì²	a* (b-z₁*dí)	5,5* (10,2-106*0,042)	30
16	Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü íàãðåâà	H	ì²	πdL*Z	3,140,0425,2*1084	744
17	Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿ	S	ì	0.9d ( (4S₁S₂) / (π*d²) - 1)	0,90,042 ( (40,0950,155) / (3,14*0,042^2) - 1)	0,36
18	Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà	f_ï	ì²	πdâí²Z₁/4	3,140,032^2106/4	0,09

Ðèñ. 11 Ýñêèç ÊÏÏ 2-é ñòóïåíè

Òàáë. ¹17. Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè 1-îé ñòóïåíè ÊÏÏ

¹ ï/ï	Íàèìåíîâàíèå	Âåëè÷èíà	Ðàçìåðíîñòü	Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå	Ðàñ÷¸ò	Îòâåò
1	Äèàìåòð òðóáîê è òîëùèíà ñòåíêè òðóáêè	dõá	ìì	Ïî òåõíè÷åñêîìó îïèñàíèþ		38õ4,5
2	Òèï ïó÷êà	-	-	êîðèäîðíûé
3	Òèï äâèæåíèÿ ñðåä			ïðîòèâîòîê
4	Âûñîòà ãàçîõîäà	a	ì	Ïî ÷åðòåæó		3,4
5	Øèðèíà ãàçîõîäà	b	ì	Ïî ÷åðòåæó		10,2
6	Ãëóáèíà ãàçîõîäà	c	ì	Ïî ÷åðòåæó		1,071
7	Ñðåäíÿÿ äëèíà òðóá	L	ì	Ïî ÷åðòåæó		3,4
8	Ïîïåðå÷íûé øàã	S₁	ìì	Ïî ÷åðòåæó		95
9	Ïðîäîëüíûé øàã	S₂	ìì	Ïî ÷åðòåæó		71,7
10	Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã	á₁	-	S₁/d	95/38	2,5
11	Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã	á₂	-	S₂/d	71,7/38	1,9
12	Êîëè÷åñòâî òðóá ïî øèðèíå	z₁	øò	Ïî ÷åðòåæó	-	106
13	Êîëè÷åñòâî òðóá ïî ãëóáèíå	z₂	øò	Ïî ÷åðòåæó	-	14
14	Îáùåå ÷èñëî òðóá	z	øò	z₁*z₂	106*14	1482
15	Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ	Fã	ì²	a* (b-z₁*dí)	3,4* (10,2-106*0,038)	20,9
16	Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü íàãðåâà	H	ì²	πdL*Z	3,140,0383,4*1482	601
17	Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿ	S	ì	0.9d ( (4S₁S₂) / (π*d²) - 1)	0,90,038 ( (40,0950,0717) / (3,14*0,038^2) - 1)	0,171
18	Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà	f_ï	ì²	πdâí²Z₁/4	3,140,029^2106/4	0,07

Ðèñ. 12 Ýñêèç ÊÏÏ 1-é ñòóïåíè.

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru

Источник: https://www.bibliofond.ru/detail.aspx?id=706068

Смотрите также:

17. Введение 18. Линейные программы 19. Ветвления 20. Программирование циклических алгоритмов
Сборные железобетонные ребристые плиты перекрытия
_-___-~1
_3 тема - Диффузия
_Роджерс Карл, Брак и его альтернативы
_Штерн Вильям, Дифференциальная психология и ее методические основы
- Описание типа СЭТ7009
- Программа ГПИ
'Заповит' Рейнгольда Глиэра: стилистические особенности
'Просвещенный абсолютизм' Екатерины II и его влияние на развитие русской культуры