Материал: 40 лучших ламповых УМЗЧ за 40 лет (1999)

нагрузке Pí, сопротивление нагрузки (громкоговорителя) Rí, оптимальное приведенное сопротивление для каскада Rà èëè Ràà или внутреннее сопротивление лампы Ri в данном режиме, нижняя граничная частота fí, коэффициент частотных искажений на этой частоте Мí и величина тока покоя ламп I0

Трансформатор для однотактного лампового каскада

Однотактные выходные каскады УНЧ работают исключительн о в режиме А, при этом через первичную обмотку трансформатора протекает ток по коя лампы, вызывающий постоянное подмагничивание сердечника, в результате маг нитная проницаемость материала сердечника и индуктивность обмотки уменьшают ся.

Оптимальное сопротивление нагрузки лампы можно определ ить по формуле: R = аR , а i

кОм, для триодов а=2...2, для лучевых тетродов и пентодов а = 0,07...0,15. Коэффициент трансформации: n = w2/w1 = 0,032 (Rí/( Rà ê.ï.ä.))0,5.

К.п.д. трансформатора малой мощности может быть принят в пр еделах 0,55...0,8. Чем меньше мощность трансформатора, тем его к.п.д. ниже.

Минимально возможное значение индуктивности первичной обмотки трансформатора, при котором коэффициент частотных искаж ений Мн на нижней

усиления на средних частотах, то L1 = 159 Ra/ fí , Ãí.

Сердечник трансформатора выбирается в зависимости от мо щности. Размеры его определяют исходя из условия: QñQî = A Pí , ñì4. А = 10 - для триода; А =20 - для пентода и лучевого тетрода. Если в выходном каскаде приме нена отрицательная обратная связь, значение А уменьшается. При глубокой отрицательной обратной связи значение А берется в два раза меньше указанного.

С целью уменьшения габаритов трансформатора и экономии м атериалов рекомендуется принимать Qñ = Qî, тогда Qñ = (A Pí)0,5, ñì2.

Число витков первичной обмотки трансформатора из услови я получения необходимой

W1 = 3,2 103 Um1/(fí Qc).

Диаметр провода первичной обмотки: d1 = 0,025 (I0)0,5, мм. Число витков вторичной обмотки: w2 = nw1.

Диаметр провода вторичной обмотки: d2 = 0,8 d1/(n)0,5 , ìì.

Чтобы уменьшить влияние постоянного подмагничивания, се рдечник трансформатора собирают с зазором, толщина прокладки зазора:

dç = 0,62 10-6 w1 I0, мм - для стали;

dç = 1,16 10-6 w1 I0, мм - для пермаллоя.

102

Трансформатор для двухтактного лампового каскада

Двухтактные выходные каскады работают или в режиме А, или в режиме АВ. Режим В ввиду больших нелинейных искажений применяется только в мощных усилителях (50 Вт и выше).

При режиме А оптимальное приведенное сопротивление нагр узки между анодами ламп равно Raa = 2 Ra (Ra определяется как для однотактного каскада). При режиме АВ величину Raa находят в справочниках или определяют по харак теристикам ламп.

Мощность в нагрузке равна удвоенной мощности, отдаваемой одной лампой. Число витков первичной обмотки равно:

w1 = 450 D (L1 lc/Qc)0,5 - для сердечника из трансформаторной стали; w1 = 200 D (L1 lc/Qc)0,5 - для сердечника из пермаллоя.

Отвод делается от середины обмотки. Остальной расчет выпо лняется по формулам, приведенным для однотактного каскада, Ra заменяется на Raa. Пластины сердечника двухтактного трансформатора собирают вперекрышку без з азора.

Трансформатор для ультралинейного (сверхлинейного) каск ада

Расчет трансформатора выполняется по формулам, приведен ным для соответствующего однотактного или двухтактного каскада .

Коэффициент р = wý/wà, показывающий отношение числа витков обмотки экранной сетки к числу витков анодной обмотки, выбирается в предел ах 0,22...0,23 для ламп типа 6П1П и 6П6С и 0,42...0,45 для ламп типа 6П14П и 6ПЗС.

В заключение приводим таблицу замены ламп иностранного производства на лампы

103