Рис. 3.6. Кривая увеличения коэффи |
Рис. 3.7. Изменение температуры од |
||
циента вытеснения нефти водой из |
нофазного горячего теплоносителя |
||
пласта |
П3 |
Гнединцевского месторож |
вдоль ствола нагнетательной сква |
дения |
при |
ступенчатом повышении |
жины: |
температуры и давлении 20 МПа (по |
а — гсотерма |
||
данным Э. Б. Чекалюка, К. А. Ога- |
|
||
нова) |
|
|
|
Температура в стволе нагнетательной скважины для одно фазного горячего теплоносителя (как жидкого, так и газообраз ного) обычно понижается с глубиной (рис. 3.7) и может быть вычислена, например, по формуле Э. Б. Чекалюка:
T(z, t) = TQ+ - j - |
(М -1 ) +(ту-Т0+ - 1 - ) е - рЛ |
(3.2) |
||
где T(z, |
t) — температура горячего |
теплоносителя на |
глубине |
|
z (в м) |
через время t |
(в ч) после |
начала закачки, °С; То— |
|
приведенная к устью скважины температура нейтрального слоя Земли (среднегодовая температура), °С; Ту — температура теп
лоносителя на устье скважины, °С; |
Г — геотермический |
гради- |
ент, °С/м; рт = --------- ---------- _ |
-----коэффициент |
тепло- |
<7РтСр In |
|
|
обмена между потоком теплоносителя и окружающей средой, м-1; Хт — средний коэффициент теплопроводности окружающей поток среды, кДж/(м*ч-°С); q — объемный расход теплоноси теля, м3/ч; рт— плотность теплоносителя, кг/м3; ср— массовая теплоемкость теплоносителя при постоянном давлении, кДж/ /(кг-°С); ат— средний коэффициент температуропроводности окружающей поток среды, м2/ч; d0— диаметр трубы, по кото рой ведется закачка, м.
г < г о = - ^ 1 п [ 1 + V |
-^ ] |
(3-3) |
и охлаждается при z> z0, максимальная величина охлаждения приближается к значению АГ0= —Г/рт> где z0 — глубина точки инверсии температурной кривой. Увеличить ZQ м о ж н о уменьше нием рт (см. рис. 3.7, кривые 1 и 2) или повышением Ту (см. рис. 3.7, кривая 3), т. е. увеличением расхода q и продолжи тельности закачки t. На заданной глубине T(t) возрастает, че рез 50—100 сут практически стабилизируется и становится меньше Ту примерно на 6, 10 и 13 % при глубине залегания соответственно 500, 1000 и 1500 м. Такие же приблизительно значения принимает и величина теплопотерь. При закачке го рячей воды ее приходится нагревать на поверхности на 30— 50 °С (в зависимости от глубины) выше проектной забойной температуры. Температура влажного пара возрастает с глуби ной и становится выше Ту на 30—40 °С. Так как температура влажного пара зависит только от давления (см. уравнение Руша), то рост давления с глубиной за счет массы теплоноси теля с учетом гидравлических потерь приводит к увеличению температуры. При этом все теплопотери в стволе компенсиру ются постепенной конденсацией пара (теплотой конденсации),
т.е. возрастанием его влажности.
Сувеличением глубины пар может превратиться в горячую воду. При движении теплоносителя по пласту также возможны потери теплоты через кровлю и подошву пласта. Для умень шения всех теплопотерь выбирают нефтяные пласты с доста точно большой толщиной (более 6 м), применяют площадные сетки скважин с расстоянием до 100—200 м между нагнета тельными и добывающими скважинами, перфорируют сква
жины в средней части пласта, обеспечивают максимально воз можный темп нагнетания теплоносителя (пара 100—250 т/сут и более), теплоизолируют трубы, теплогенератор максимально приближают к скважинам и др.
Теплопотери в стволе скважины ограничивают область при менения методов закачки пара и горячей воды на глубины за легания пласта до 700—1500 м, а при закачке воды в качестве терморастворителя глубина должна быть больше 1700—1800 и из-за необходимости создания высокого давления. Теплоноси тель закачивают в виде нагретой оторочки размером более 0,3—0,4 объема обрабатываемого пласта, а затем форсированно продвигают ее по пласту холодной водой, которая нагревается теплотой, аккумулированной в пласте за фронтом вытеснения.
При пароциклических обработках (стимуляции) добываю щих скважин в скважину в течение 15—25 сут закачивают пар
в объеме 30—100 т на 1 м толщины пласта. Затем закрывают скважину на 5—15 сут для перераспределения теплоты, противоточного капиллярного вытеснения нефти из малопроницае мых пропластков. После этого скважину эксплуатируют до предельного рентабельного дебита нефти в течение 2—3 мес. Полный цикл занимает 3—5 мес и более.- Обычно всего бывает 5—8 циклов за 3—4 года с увеличивающейся продолжитель ностью каждого. Так как теплота доставляется на небольшую глубину в пласт, то плотность сетки скважин должна быть не более (1—2) 104 м2/скв. На 1 т закачанного пара в среднем за все циклы добывают 1,5—2 т нефти (при уменьшении от 10—15 до 0,5—1 т).
Применяемое оборудование включает парогенераторную или водогрейную установку, поверхностные коммуникации (трубо проводы, компенсаторы температурных деформаций), устьевое и внутрискважинное оборудование. Воду можно подогревать с помощью серийно выпускаемых нагревательных устройств, паровых и теплофикационных котлов, сетевых подогревателей, экономайзеров и стационарных котельных. Для получения и нагнетания пара в пласт имеются блочные передвижные паро генераторные установки отечественные типа УПГГ-9/120 МУ-1, УПГ-60/160, УПГ-50/60, обеспечивающие теплопроизводительность 22,2—144 ГДж/ч, паропроизводительность 9—60 т/ч, ра бочее давление на выходе 6—16 МПа, степень сухости пара 0,8 при общей массе 38—98 т.
Условиями снижения потерь теплоты и температурными рас ширениями элементов скважины определяется подбор устье вого и внутрискважинного оборудования, которое включает ар матуру устья типа АП (задвижки, устьевой сальник, устьевое шарнирное устройство и стволовой шарнир), колонну НКТ, термостойкий пакер с внутрискважинным компенсатором или устьевым сальником, колонную сальниковую головку. При на гнетании воды с невысокой температурой используется такое же оборудование скважин, как и при заводнении.
При закачке теплоносителя осложнения в эксплуатации скважин могут быть вызваны выносом песка, образованием эмульсий, преждевременными прорывами пара, нагревом об садной колонны и добывающего оборудования. Для предупреж дения этих явлений проводят крепление призабойной зоны, ог раничение отборов вплоть до остановок скважин и др.
Внутрипластовое горение
Сущность процесса заключается в создании в нефтяном пласте высокотемпературной зоны, в которой теплота генерируется в результате экзотермических окислительных реакций между частью содержащейся в пласте нефти и кислородом, и переме-
144
щении ее по пласту от нагнетательной к добывающим скважи нам закачкой окислителя (воздуха или смеси воздуха и воды). Выгорает 5—15 % запасов нефти (коксоподобные остатки наи более тяжелых ее фракций). На это требуется 300—500 м3 воз духа. Для перемещения теплоты в область впереди фронта го рения вместе с воздухом закачивают воду (сочетание внутрипластового горения с заводнением). По соотношению расходов воды и воздуха (л/м3) различают сухое (отсутствует закачка воды), влажное (до 2—3 л/м3) и сверхвлажное (более 2— 3 л/м3) горение. Добавление воды способствует сокращению расхода воздуха (в 1,5—3 раза), возрастанию скорости движе ния фронта (в 1,5—2 раза) и снижению температуры (от 500— 540 до 260 °С). Механизм нефтеотдачи включает вытесняющую способность высокотемпературного пароводяного вала, газооб разных продуктов горения (содержат до 10—20 % СОг) и др. Охват по толщине составляет 0,6—0,7, а нефтеотдача —0,4—0,6, причем это в 2—3 раза выше, чем в современных условиях можно получить другими 'методами при вязкости нефти около 100 мПа • с.
Технология процесса заключается в следующем. Сначала компрессорами закачивают воздух. Если в течение первых ме сяцев не обнаруживается признаков экзотермических реакций (по даннным анализов газа и температуры в добывающих сква жинах), то приступают к инициированию горения. Его можно осуществить одним из методов: а) электрическим забойным электронагревателем, который опускается в скважину на ка беле и обдувается воздухом; б) забойной газовой горелкой, опускаемой в скважину на двух концентричных рядах труб (для раздельной подачи топлива и воздуха); смесь зажигают электрическим способом (искровой и накаливанием спирали), химическими средствами или ракетным патроном; в) использо ванием теплоты химических окислительных реакций определен ных веществ (пирофоров); г) подачей катализаторов окисле ния нефти. Самовоспламенением характеризуются только неко торые нефти. После создания фронта горения в призабойной зоне нагнетательной скважины дальше его поддерживают и перемещают по пласту закачкой воздуха.
Предусматривается постоянно возрастающий расход воздуха и соответствии с расширением фронта и удалением его от на гнетательной скважины. Устьевое давление закачки воздуха обычно в 1,5—2 раза выше пластового давления. Воду и воз дух закачивают циклически с периодами до суток, а затем за качивают только воду.
Для осуществления внутрипластового горения выпускаются полупередвижные установки типа ОВГ (ОВГ-1М, ОВГ-72/220М), включающие компрессорные и насосные станции, электронагре ватель, автотрансформатор, станцию управления, оборудование
Рис. 3.8. Технологическая схема закачки рабочих агентов и сбора продукции при внутрипластовом горении:
/ — воздух; |
// — вода; |
/// — продукция |
скважин; |
IV —смесь |
газов; |
V — топливо |
для |
||||||||
дожига; |
VI — нефть; I — компрессорная |
станция; |
2 — насосная |
станция для воды; |
3 — |
||||||||||
воздухо- |
и |
водораспределительные |
пункты; 4 — нагнетательная |
скважина; |
5 — добы |
||||||||||
вающие скважины; 6 — пескоуловитель; |
7 — замерная установка; |
8 — печь |
для |
путевого |
|||||||||||
подогрева |
продукции |
скважин; |
9 — депульсатор — узел |
предварительного |
отбора |
газа; |
|||||||||
10 — сепаратор; |
// — устройство |
для |
сжигания газа; |
12 — буферная |
емкость; |
13 —на |
|||||||||
сосная станция |
для нефти |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
устья нагнетательной скважины ОУВГ и др. Технологическая схема закачки рабочих агентов и сбора продукции показана на рис. 3.8. Добываемый газ содержит большое количество азота, оксида углерода, сернистого и углекислого газов, в некоторых случаях сероводорода, вследствие чего может оказаться непри годным для использования в народном хозяйстве. Поэтому в целях охраны окружающей среды требуется его сжигание. Лучше извлекать токсичные компоненты специальными погло тителями.
Осложнения при эксплуатации связаны с интенсификацией выноса породы (крепление призабойной зоны путем коксова ния части нефти, установка фильтров), коррозией подземного и наземного оборудования (подача ингибиторов коррозии в затрубное пространство), нагревом добывающего оборудования (закачка воды в затрубное пространство, отключение сква жин), преждевременными прорывами газов (избирательное вскрытие пластов, регулирование отборов и закачки), образо ванием стойких водонефтяных эмульсий.
Проектирование процесса включает совместное решение термо- и гидродинамических задач. При этом определяют удельное количество коксоподобного топлива, удельный расход воздуха и кинематические параметры окисления нефти, время, необходимое для создания фронта горения путем самовоспла менения нефти или для подогрева призабойной зоны пласта до температуры воспламенения топлива, технологические показа тели разработки (расход воздуха, Приемистость нагнетатель ных скважин и давление нагнетания, размеры пароводяной и выжженной зон, изменение дебита нефти во времени, коэффи циент нефтеотдачи).