Материал: Записка
3 Расчеты к архитектурно-конструктивной части
3.1 Теплотехнический расчет стенового ограждения
Расчет выполнен по СП 23-101-2004
Влажностный режим помещений здания в холодный период года в зависимости от относи-
тельной влажности и температуры внутреннего воздуха по [СНиП 23.02] – нормальный. Зона влажности по приложение В [СНиП 23.02] 3 (сухая). Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зоны влажности района строительства – А.
Исходные данные по материалам конструкции стены приведены в таблице 5
Рисунок 1 – Принятая конструкция стены Таблица 1 – Данные для расчета
|
Номер по |
|
|
|
Толщина |
|
Плотность, |
|
Коэф. тепл. |
|
|
СП 23.101- |
|
Наименование слоя |
|
|
ρ |
|
првд. |
||
|
|
|
δ, м |
|
|
|||||
|
2004 |
|
|
|
|
кг/м³ |
|
λ, Вт/(м·°С) |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
228 |
|
Раствор сложный |
0.02 |
1700 |
0.70 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
213 |
|
Кладка из керамического пустотного кирпича |
0.12 |
1600 |
0.70 |
|
||||
|
(ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3 |
|
Пенополистирол (ГОСТ 15588) ПСБС-40 |
|
х |
40 |
0.041 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
206 |
|
Кладка из глиняного обыкновенного кипича |
0.38 |
1800 |
0.70 |
|
||||
|
(ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
229 |
|
Раствор известково-песчаный |
0.02 |
1600 |
0.70 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ëèñò
Пояснительная записка
5
Определяем градусо-сутки отопительного периода Dd
Dd=(tint-tht)zht ,
где tint – расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, принятая по мини-
мальным значениям оптимальной температуры жилых зданий по ГОСТ 30494 tint = 20°С
tht, zht – средняя температура наружного воздуха, и продолжительность, отопительного периода, принимаемые [СНиП 23.01] для периода со средней суточной температурой наружного
воздуха не более 10 °С tht =-6.1°С; zht =240сут
Dd=(20+6.1)x240=6264°C·сут
Определяем нормативное приведенное сопротивление теплопередаче Rreq, [СНиП 23.02] в
зависимости от градусо-суток Dd
Rreq = aDd + b, =0.00035·6264+1.4=3.59 м2·°С/Вт
Составляем уравнение для определения толщины утеплителя
Rreq=1/αint + Rk + 1/αbxt ,
где Rk – термическое сопротивление ограждающей конструкции с последовательно рас-
положенными однородными слоями Rk = R1 + R2 +...+ Rn ,
где Ri – термическое сопротивление одного слоя Ri = дi
лi
αint – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,
принимаемый по [СНиП 23.02] αint = 8.7 Вт /(м2·°С)
αbxt – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, принимаемый по [СП 23.101] αbxt =23 Вт /(м2·°С),
|
|
|
1 |
|
|
0.5 |
|
0.02 |
|
1 |
|
0.041=0.11м |
|
x = |
3.59 |
− |
|
|
−− |
|
− |
|
− |
|
|
||
8.7 |
0.7 |
0.7 |
23 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Требуемая толщина утеплителя из полипеностерола ПСБС-40 составляет 110мм с целью снижения энергозатрат в процессе эксплуатации принимаем 140мм. Общая толщина стены со-
ставляет 640мм Определяем фактическое значение приведенного сопротивления теплопередачи
R = |
1 |
+ |
0.54 |
+ |
0.14 |
+ |
1 |
= 4.34 |
м2 |
°С |
|
|
|
|
|
|
|||||
0 |
8.7 |
|
0.70 |
|
0.041 |
|
23 |
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
||||||
Сравниваем полученное значение с нормативным
R0=4.34>Rreq=3.59
Ëèñò
Пояснительная записка
6
Принятая ограждающая конструкция стены отвечает требованиям [СНиП 23.02] в
отношении сопротивления теплопередачи.
3.2 Расчет глубины заложения фундаментов
Расчет выполнен согласно СП 50-101-2004 Нормативная глубина сезонного промерзания грунта
d fn = d0 Mt
где Mt -безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений средне-
месячных отрицательных температур за зиму, принимаемых по [СНиП 23.01] Mt=13.7+17.4+16.1=47.2
d0 - величина, принимаемая равной для крупнообломочных грунтов – 0.34м
dfn = 0.34
47.2 = 2.34м
Расчетная глубина промерзания df=khdfn
где kh – коэффициент, учитывающий влияние тепловаго режима сооружения принимаемый kh=0.6 (tint=15°C)
df=0.6х2.34=1.35м
Отметку заложения полдошвы фундамента принемаем независемо от глубины сезонного промерзания грунтов, т.к. в основании сооружения залегает толща крупнообломочного грунта.
п6.7.10. Глубина заложения фундамента под наружную стену в части здания с гаражом принима-
ется равной 1.35м. Высотная отметка подошвы -2.150.
3.3 Определение размеров окон
Естественное освещение следует принимать согласно требованиям [СНиП 23.05]. При этом отношение площади световых проемов всех жилых комнат и кухонь квартир и общежитий к площади пола этих помещений, как правило, не должно превышать 1:5,5. Минимальное отношение должно быть не менее 1:8 (для одного помещения).
Помещение ¹2
S=12.95/5.5=2.35ì2 – требуемая площадь оконного проема
L=2.35/1.44=1.63ì – минимальная ширина окна
Принимаем ОК 15-18
Помещение ¹8
S=12.95/5.5=2.35ì2 L=2.35/1.44=1.63м Принимаем ОК 15-18
Ëèñò
Пояснительная записка
7
Помещение ¹9 |
|
|
S=11.93/5.5=2.16ì2 L=2.16/1.44=1.51 м Принимаем ОК 15-18 |
|
|
Помещение ¹11 |
|
|
S=12.69/5.5=2.30ì2 L=2.30/1.44=1.59 м Принимаем ОК 15-18 |
|
|
3.4 Расчет лестници |
|
|
|
Рисунок 2 – Схема лестници |
|
В проекте принята двух маршевая лестница, выполненная в деревянном варианте. |
Âû- |
|
сота этажа – 2,8 метра. Исходя из высоты этажа, равной 2.800 метра рассчитываем требуемое |
||
количество подъемов (подступенков), необходимое для подъема на отметку 2.800 относительно |
||
уровня чистого пола 1-го этажа. Исходя из предварительного расчета принимаем высоту под- |
||
ступенка равным 175 мм, следовательно n = 2800/175 = 16 подъемов. |
|
|
Учитывая |
вертикальную проекцию лестничной клетки и требования ГОСТ |
|
( величина шага среднего человека равна 450-600 мм, следовательно, сумма размеров |
||
ступени и подступенка не должны превышать 600 мм), находим размер ступени в плане ( h =175 |
||
мм - высота подступенка ): b = 600-2х175 = 250 мм . Следовательно, окончательно принимаем |
||
размеры ступеней следующими: высота ступени h = 175 мм, длинна ступени b =250 мм. |
|
|
Уклн определяем по формуле: |
|
|
i=tgα=h/b |
|
|
i=175/250=1/1.43 |
|
|
|
Пояснительная записка |
Ëèñò |
|
8 |
|
|
|
|
Улон i=1/1.43 не превышает нормативного ireq=1/1.25 по [СНиП 23.01]. Принимаем ширину |
|
марша 0.9м. Высоту ограждения равной 0.9м п7.3 [СНиП 23.02]. |
|
3.5 Расчет перемычек |
|
Длины перемычек выбераем из условия что стены выполнены с четвертями. |
|
Для несущей стены (ПР1) рис. 3а |
|
|
Рисунок 3 |
Внешняя перемычка L=1680+2x125=1930, принимаем ∟125õ8 L=1930 ïîç. 1 ðèñ 4à; |
|
Средняя перемычка L=1810+2x125=2060, принимаем 2ПБ22-3 поз.3 рис 4а; |
|
Несущая перемычка |
L=1810+2x250=2310, принимаем 5ПБ25-27 поз.2 рис 4а |
à |
á |
|
Рисунок 4 |
Для самонесущей стены (ПР2) рис. 4б |
|
Внешняя перемычка L=1680+2x125=1930, принимаем ∟125õ8 L=1930 ïîç. 1 ðèñ 4á; |
|
Внутренняя перемычка L=1810+2x125=2060, принимаем 2ПБ22-3 поз.3 рис 4б; |
|
|
Ëèñò |
|
Пояснительная записка |
|
9 |