Дипломная (вкр): Разработка проекта районной электрической сети

Для пункта "а":

 , МВАр,

, МВт,

МВА.

Для пункта "в":

 , МВАр,

, МВт,

МВА.

Для пункта "г":

 , МВАр,

, МВт,

МВА.

Для пункта "д":

 , МВАр,

, МВт,

МВА.

Для пункта "е":

 , МВАр,

, МВт,

МВА.

Тогда мощность на входе каждой подстанции:

S_ni=S_i^’+ S_Т(i) , кВА.

Для подстанции "а":

МВА.

Для подстанции "в":

МВА.

Для подстанции "г":

МВА.

Для подстанции "д":

МВА.

Для подстанции "е":

МВА.

На следующем этапе расчета находим мощности на выходе радиальных или концевых линий:

, МВА,

где Q_ОЛj^’’ - половина реактивной мощности генерируемой линией, МВАр.

Для пункта 1-в:

,

где МВАр.

Для пункта 3-д:

, МВА,

где МВАр.

Для пункта а-г:

,

где МВАр.

Для пункта 3-е:

, МВА,

где МВАр.

Для пункта Б-3:

,

где МВАр.

Для пункта а-1:

, МВА,

где МВАр.

Для пункта Б-1:

,

где МВАр.

Производим вычисление потерь мощности в этих линиях по формулам:

 , кВт ,

 , кВАр,

где r_лj, x_лj - соответственно активное и индуктивное сопротивления линии, Ом.

Для 3-д:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Для 3-е:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Для 1-в:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Для а-г:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Для Б-3:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Для а-1:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Для Б-1:

 МВт,

где Ом.

 МВАр,

где  Ом.

Определяем мощности на входе рассмотренных выше линий:

S_лj^’=S_лj^’’+ΔS_лj-jQ_олj^’=P_лj^’+jQ_лj^’ , кВА.

Для пункта г-а:

, МВА,

где МВАр.

Для пункта 1-в:

,

где МВАр.

Для пункта 3-д:

, МВА,

где МВАр.

Для пункта 3-е:

,

где МВАр.

Для пункта Б-3:

,

где МВАр.

Для пункта а-1:

, МВА,

где МВАр.

Для пункта Б-1:

,

где МВАр.

Таким образом, начиная с конца линий, получаем полную картину потокораспределения мощностей вплоть до участков линии, отходящих от источника питания с учетом потерь мощности в каждом элементе и генерации реактивной мощности линиями.

В обратном порядке, начиная с шин источника питания, производим определение потерь напряжения на головных линиях с последующим нахождением величин напряжений в конце этих линий:

 ,

U_i=U_эл-ΔU_{лj ,}

где U_i - напряжение в первом от электростанции (УРП) узле (узел на отпайке линии, на шинах ОРУ транзитной или тупиковой подстанции); ΔU_лj - потери напряжения в первых от электростанции линиях.

Также определяются потери напряжения в последующих линиях и напряжения в конце их, вплоть до определения напряжения на входе каждой подстанции приемного пункта.

Для Б-1:

 В;

U_(Б-1)=102710 В.

Для 1-а:

 В;

U_(1-а)=101770В.

Для 1-в:

 В;

U_(2-в)=98888 В.

Для а-г:

 В;

U_(а-г)=97159 В.

Для Б-3:

 В;

U_(Б-3)=102685 В.

Для 3-д:

 В;

U_(3-д)=97827В.

Для 3-е:

 В;

U_(3-е)=100995 В.

5. Регулирование напряжения

В нормальном режиме

Регулирование напряжения производится на электростанциях и на понижающих подстанциях. Предел регулирования напряжения задается в диапазоне от максимума до минимума в зависимости от изменения нагрузки на шинах электростанции или понижающей подстанции.

Регулирование напряжения на приемных подстанциях ведется по закону встречного регулирования напряжения. После определения напряжения на шинах высшего напряжения трансформаторов приемных пунктов необходимо осуществить регулирование напряжения.

В качестве основных средств регулирования напряжения при выполнении проекта принимаются трансформаторы с регулированием рабочих ответвлений под нагрузкой.

Закон встречного регулирования напряжения, который должен быть осуществлен на шинах вторичного напряжения районных подстанций, определяется требованиями правил устройства электроустановок. В общем случае в нормальном максимальном режиме можно принимать за желаемое напряжение на 5% больше, чем номинальное вторичное напряжение трансформаторов приемного пункта, а в нормальном минимальном режиме и послеаварийном - желаемое напряжение равно номинальному.

Определяем потери напряжения в трансформаторе ΔU_Ti. Находим вторичное напряжение трансформатора, приведенное к первичной обмотке трансформатора:

U^’_i=U_i- ΔU_Ti .

Для подстанции "б":

U^’_б=U_б- ΔU_T(б) = 107670 - 3836 = 103834 В.

где ,  В.

Для подстанции "в":

U^’_в=U_в - ΔU_T(в) = 101802 В,

где  В.

Для подстанции "г":

U^’_г=U_г - ΔU_T(г) =106656 В,

где  В.

Для подстанции "а":

U^’_д=U_д - ΔU_T(д) = 105798 В,

где  В.

Для подстанции "е":

U^’_е=U_е - ΔU_T(е) = 103199 В,

где  В.

Определяем расчетное напряжение ответвления трансформатора (U^P_{отв i}) по формуле:

,

где U_нн - напряжение основного вывода вторичной обмотки трансформатора. Принимаем на 10% больше номинального напряжения; U_жн - желаемое напряжение на шинах вторичного напряжения подстанций. В нормальном максимальном режиме принимаем на 5% больше номинального напряжения, а в нормальном минимальном и послеаварийном равно номинальному.

Для подстанции "б":

В.

Для подстанции "в":

В.

Для подстанции "г":

В.

Для подстанции "а":

В.

Для подстанции "е":

В.

По шкале величин напряжений, соответствующих напряжениям ответвления трансформатора (U_H ± 9 x 1,78%) рассчитываем таблицу напряжений ответвлений по ступеням для трансформаторов напряжением 110 кВ и заносим в таблицу 4. Нормальные напряжения трансформатора принимается 110 и 115 кВ в зависимости от преобладающего напряжения в пунктах установки трансформатора.

Таблица 4 - Ступени регулирования трансформатора

По расчетному напряжению ответвления, U^P_отвi трансформатора находим ближайшее табличное напряжение ответвления трансформатора и определяем ступень регулирования напряжения в данном режиме.

По величине U^P_отвi определяем действительное значение вторичного напряжения подстанции:

.