Таблица 2 Поправочные коэффициенты на мощность при зубонареза-
нии
Марка ста- |
35 |
45 |
45 |
35Х |
12ХН4А; |
30ХГТ |
|
18ХНВА; |
|
ли |
|
|
|
40Х |
20ХНМ; |
|
|
38ХМЮА; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
18ГТ; |
|
|
5ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
12ХН3;20Х |
|
|
6ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОХН3М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Твердость |
156-187 |
170- |
208- |
156- |
156-207 |
156-207 |
156-229 |
Твер |
|
НВ |
207 |
241 |
229 |
дость |
|||||
|
|
|
|
|
НВ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KN |
0,9 |
1 |
1,2 |
1,1 |
|
1,1 |
|
1,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для двузаходных фрез N увеличивается в 1,64 раза, а трехзаходных фрез в 2 раза.
Воронежский государственный технический университет
11
УДК 621:658.53
Ю.М. Данилов, М.В. Скоробогатов
ОБРАБОТКА ШЛИЦЕВ ВАЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ НА
ШЛИЦЕФРЕЗЕРНЫХ СТАНКАХ
Представлена методика и формулы для назначения режима резания при обработке венца зубчатого колеса червячной фрезой
Диаметр Dф, мм, и длина ℓф, мм, червячной фрезы для нарезания шлицевого вала диаметром d, мм, с прямобочным профилем определяется в зависимости от серии [1].
Для легкой серии
Dф = |
40,706 + 0,876·d - 0,00142·d2, |
(1) |
|
ℓф = 35,88 + 0,8044·d – 0,00142·d2. |
(2) |
||
Для средней и тяжелой серии |
|
||
Dф |
= |
43,099 + 0,997·d - 0,00188·d2, |
(3) |
ℓф |
= |
34,48 + 0,798·d - 0,0015·d2. |
(4) |
Для легкой серии d ≤ 46 мм, число зубьев фрезы Zф = 12, при d = 50 – 120 мм - Zф = 14. Для средней серии при d ≤ 48 мм и тяжелой серии d=52 мм - Zф = 10. Для средней серии d = 54 - 125 мм и тяжелой серии при d = 56 - 125 мм - Zф = 12.
Высота шлица h ,мм, в зависимости от диаметра вала d ,мм.
h = 1,073 + 0,028·d + 0,00017·d2. |
(5) |
Результаты расчетов по формулам (1 ) – (5) округлить до целого числа.
Подача на оборот детали Sо, мм/об, и скорость резания V, м/мин, для нарезания шлицев червячными фрезами при высоте шлицев h = 2 – 6 мм, числе шлицев Zд = 6 – 16 и стойкости фрезы
12
Тм = 160 – 400 мин, представлены в табл. 1. Подачу и число оборотов корректировать по паспорту станка.
Мощность N, кВт, при обработке шлицев червячными фре-
зами
N ≈ ( 0,004 + 0,002·So·d - 0,001·d – 0,007,So) ·V·KN (6)
Коэффициент KN приведен в табл. 2. Двигатель станка проверяется на мощность с учетом КПД.
Таблица 1 Подача S0, мм/об и скорость резания V, м/мин, при нарезании шлицев червячной фрезой V=VT KV; S0=A - 0,08 h + 0,05
Z
Обрабаты- |
Характеристика |
Допуск на |
А |
|
Vт |
ваемый ма- |
обработки |
толщину шли- |
|
|
|
териал |
цов |
|
|
|
|
|
|
δ, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
Углеродис- |
однократная под |
0,1 – 0,15 |
2,28 |
|
40 – 35 |
тые и леги- |
шлифование |
|
|||
|
|
|
|
||
рованные |
|
|
|
|
|
нормализо- |
|
|
|
|
|
|
0,045 – 0,06 |
1,68 |
35 |
– 30 |
|
ванные стали |
однократная оконча- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
HRC < 25 |
тельная |
0,03 – 0,04 |
1,08 |
35 |
– 30 |
|
|
|
|
|
|
Углеродис- |
однократная под |
0,1 – 0,15 |
1,88 |
|
30 – 25 |
тые и леги- |
шлифование |
|
|
|
|
рованные |
|
|
|
|
|
улучшен-ные |
окончательная после |
0,045 – 0,06 |
1,68 |
40 |
– 35 |
стали HRC |
предварительной |
0,03 – 0,04 |
1,28 |
40 |
– 35 |
25-35 |
однократная оконча- |
0,045 – 0,06 |
1,28 |
30 |
– 25 |
|
тельная |
0,03 – 0,04 |
0,88 |
30 |
- 25 |
Примечания: 1. Для фрезы с усиками подачу уменьшить на 20%.
13
2. Для стойкостей фрез между передвижками Тм = 160 – 400
мин, коэффициент KV = 1,47 – 0,0017 Tм.
Таблица 2 Поправочные коэффициенты на мощность при зубонареза-
нии конструкционной стали [2]
|
|
|
|
|
12ХН4А; |
|
18ХНВА; |
|
Марка |
|
|
|
35Х |
20ХНМ; |
30ХГ |
38ХМЮА; |
|
стали |
35 |
45 |
45 |
40Х |
18ГТ; |
Т |
5ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
12ХН3; |
|
6ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
20Х |
|
ОХН3М |
|
Твердость |
156- |
170- |
208-241 |
156- |
156-207 |
156- |
156-229 |
230- |
НВ |
187 |
207 |
229 |
207 |
285 |
|||
KN |
0,9 |
1 |
1,2 |
1,1 |
1,1 |
|
|
1,4 |
Для двузаходных фрез N увеличивается в 1,64 раза, а трехзаходных фрез в 2 раза.
Литература
1.Данилов Ю.М. Расчет режимов резания: Учеб. пособие. Воронеж. Изд-во ВГТУ, 2000. 165 с.
2.Данилов Ю.М. Курсовое проектирование по технологии электронного машиностроения: учеб. пособие/ Ю.М. Данилов. Воронеж. ФГБОУ ВПО «Воронежский государственный технический университет», 2012. 279 с.
Воронежский государственный технический университет
14
УДК 621:658.53
Ю.М. Данилов, М.В. Скоробогатов
ОБРАБОТКА ОТВЕРСТИЙ В ДЕТАЛЯХ ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ НА
ХОНИНГОВАЛЬНЫХ СТАНКАХ
Представлена методика и формулы для назначения режима резания при обработке отверстий на хонинговальных станках в деталях оборудования электронной промышленности
Длина абразивных брусков ℓ, мм, зависит от длины обрабатываемого отверстия L, мм [1].
ℓ = (0,5 -0,75) ·L. |
(1) |
Длина выхода брусков с каждой стороны детали
ℓв = 0,33·ℓ. (2)
При хонинговании чугунных деталей, для достижения шероховатости обработанной поверхности Rа = 1,25 – 0,63 мкм брусками 63С 16-6Н СТ1-СТ3 7 К8-Б3 и шероховатости Rа = 0,63- 0,32 мкм брусками 63С 4-М40 П СМ1-СМ2 7 К8-Б3, минимальный припуск 2Z, мм, на диаметр отверстия d 300 мм
2Z = 0,0004·d + 0,01. |
(3) |
При хонинговании стальных деталей, для Rа = 0,63 – 0,32
мкм брусками 23А 16-8Н СТ2-СТ3 7 К8-Б3 и Rа = 0,32-0,04 мкм брусками 23А 4-М28 П С1-СТ2 7 К8-Б3, минимальный припуск
2Z = 0,00011·d + 0,007 |
(4) |
Длина рабочего хода, Lрх, мм, |
|
Lрх = L + 2·ℓв - ℓ |
(5) |
Скорость возвратно-поступательного движения хона, м/мин
Vвп = 0,1· L рх + 4. |
(6) |
15