Материал: 2107
I-VI. Тепло, выбивающееся в зону подогрева из зоны изотермического прогрева, вычисляется по формуле
Q |
19700Δt0,6 F |
H |
k |
. |
I выб |
k |
|
|
Учитывая, что в зоне подогрева изделия подогреваются до температуры изотермии, принимаем t = 1 и получаем:
Q1выб 19700 1 2,9 2,6
2,6 239510,33.
I-VII. Тепло отдаваемое поверхностью регистров
Q1рег 3,6F1рег kрег(tп tI II ).
F1рег dтр тр 3,14 0,0735 180 5 207,7 м2 ,
где k |
рег |
= 1,67 Вт/(м2 °С); t |
= 133 °С (прил. табл. П.17), при P = 0,3 МН/м2. |
|
п |
п |
|
Таким образом, |
|
||
|
|
Q1рег 3,6 207,7 1,67 1,33 50 103641,46. |
|
I-VIII. Тепло острого пара |
|||
|
|
|
Q1п G1п i1п iI II , |
где |
|
|
Gп Gкр f0 . |
Расход насыщенного пара Gкр = 1,66 кг/(ч мм2). Суммарное сечение отверстий для пропуска острого пара
Σf |
|
|
πd02 |
п |
|
3,14 32 |
24 170 мм2 . |
|
|
|
|||||
|
0 |
4 |
0 |
4 |
|
||
При tп=133 °С iп = 2730 кДж/кг, а iI-II= 232,5 кДж/кг (прил. табл. П.15).
-QIп 1,66 170(2730-232,5) 699160.
I-IX. Тепло воздуха, поступающего в камеру из калорифера,
QIкал GIкал(i' i'').
Суммарный приход тепла за период подогрева
9
Qприх QIc QIB QIa QIф QIэ QIвыб QIрег QIп QIкал
1
119340,3 78348,48 5575,66 475410 225504,97 239510,33
103641,46 699160 QIкал 1946490,74 QIкал .
II.Расход тепла, кДж/ч:
II-I. Тепло сухой части бетона
65
QIIc GЦ GЗ сс tII 9814,52 1697,76 0,84 67 647911,11.
II-II. Тепло на испарение части воды затворения
Qисп Wi 2493 1,97 tI II 130 2493 1,97 50 336895,0,
где
где
tI-II = 0,5(tI + tII) = 0,5(20+80) = 50 С.
II-III. Тепло воды, оставшейся в бетоне к концу периода подогрева,
QIIв Gв св tII 802,72 4,2 67 225885,40.
II-IV. Тепло арматуры и закладных деталей
QIIа Gа са tII 606,05 0,46 80 22302,64.
II-V. Тепло форм-вагонеток
QIIф Gф сф tII 51675 0,46 80 1901640,0.
II-VI. Тепло смеси, заполняющей свободный объем камеры,
QIIc.o. Gc.o. iI-II VIIc.o. I-II iI-II ,
VIIc.o. V1 ΣVф LI Вk Hk n lф bф hф
38 2,9 2,6 5 7,47 2,4 0,57 235,43 м3 .
Здесь по табл. П.15 находим, что при tI-II = 50 °С I-II = 1,1 кг/м3 и iI-II = =232,5 кДж/кг.
Тогда QIIc.o. 235,43 1,1 232,5 60211,22. II-VII. Тепло, потерянное через ограждения камеры,
QIIогр 3,6 ki Fi (tI II to.c.).
1. Потери тепла через наружную стенку толщиной 0,4 м.
По табл. П.14 находим ст = 1,56 Вт/(м °С) и определяем коэффициент теплопередачи (Вт/(м2 °С)):
|
|
|
1 |
|
δ |
1 |
|
|
|
|
1 |
|
0,4 |
|
1 |
|
|
|||||
k |
ст |
1: |
|
|
ст |
|
|
|
|
1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,23 . |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
α |
|
λ |
|
α |
|
|
|
|
|
139 |
|
1,56 |
|
23,2 |
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
1 |
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Площадь стенки |
|
F |
=L Н |
k |
= 38 2,6 = 98,8 м2. |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Следовательно, QIIст 3,6 3,23 98,8(50-20) 34465,39.
2. Потери тепла через пол.
пол = 0,14 м, шл = 0,25 м. По табл. П.14 находим пол = 1,56 Вт/(м °С),
шл = 0,151 Вт/(м °С) и определяем коэффициент теплопередачи:
66
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
δ |
δ |
|
1 |
|
|
|
||||||
k |
пол |
1: |
|
|
|
|
пол |
|
шл |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
α |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
α |
|
λ |
λ |
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
пол |
шл |
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
|
0,14 |
|
0,25 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||
1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,56. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
139 |
1,56 |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
0,151 |
23,2 |
|
|
|
|
|||||||||||||
Площадь пола |
|
|
Fпол =LI |
Bk = 38 2,9 = 110,2 м2. |
||||||||||||||||||
QII пол 3,6 0,56 110,2 (50-20) 6664,90.
3. Потери тепла через покрытие.
б = 0,035 м, шл = 0,25 м, ц.с. = 0,02 м. По табл. П.14 находим б = =1,56 Вт/(м °С), шл = 0,151 Вт/(м °С), ц.с. = 0,93 Вт/(м °С) и определяем коэффициент теплопередачи:
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
δб |
|
δшл |
|
δц.с. |
|
1 |
|
|
||||||
|
k |
|
|
1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
пот |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
α |
λ |
|
λ |
|
λ |
α |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
б |
|
|
шл |
|
|
|
ц.с. |
|
2 |
|
|
|||
|
|
1 |
|
0,035 |
|
0,25 |
|
|
0,02 |
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||
1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,57. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
139 |
1,56 |
|
|
0,151 |
0,93 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
23,2 |
|
|
|||||||||||||||||
Площадь потолка |
Fпот = LI Вk = 38 2,9 = 110,2 м2. |
|||||||||||||||||||||||
QII пот 3,6 0,57 110,2 (50-20) 6785,0.
Суммарные потери тепла ограждениями камеры
QII огр QII ст QII пол QII пот
34465,39 6664,90 6785,00 47915,29.
II-VIII. Приняв температуру смеси около воздушной завесы в зоне подогрева t I = 60 °С, вычисляем тепло, выбивающееся из камеры через торец со стороны подъемника:
QII выб 19700 t'I -tI 0,6 Fk 
Hk
19700 (60-20)0,6 2,9 2,6
2,6 2191519,50 .
II-IХ. Тепло, требуемое для воздушных завес, (всего завес 4). Количество воздуха, проходящего через торец камеры,
Gтор 0,054Δt0,6 kж Fk 
Hk ,
где kж коэффициент живого сечения туннельной камеры, kж = 0,3;
67
Δt |
0,6 |
|
' |
-t |
0,6 |
(60 20) |
0,6 |
9,15. |
|
t |
|
|
|
||||
|
|
|
I |
|
I |
|
|
|
Gтор 0,054 9,15 0,3 2,9 2,6
2,6
1,8 кг/с 1,8 3600 6487,80 кг/ч.
Количество воздуха для завесы
Gз q Gтор 0,5 6487,8 3243,9 кг/ч,
где q коэффициент расхода воздуха, q= 0,5…1. Тепло, требуемое для воздушных завес,
Q |
|
4G |
|
|
|
-t |
|
|
4 3243,9 (80-50) 389268,0. |
з |
з |
t |
II |
I - II |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Суммарный расход тепла в период подогрева
9 |
QIIс Qисп QIIВ QIIa QIIф |
Qрасх |
|
1 |
|
QIIс.о. QIIогр QIIтор QIIз
647911,11 336895,00 225885,40 22302,64 1901640,00
60211,22 47915,29 2191519,50 389268,00 5823548,16.
Тепловой баланс камеры в период подогрева
9 9
Qприх Qрасх ,
1 1
т.е. 1946490,74 + QIкал= 5823548,16 QIкал = 3877058,0.
Удельный расход пара при нормальных физических параметрах в период подогрева
qI |
QIкал |
|
3877058 |
276,08кг/м3. |
2680Vб |
|
|||
|
|
2680 5,24 |
||
Период изотермического прогрева
III. Приход тепла, кДж/ч:
III-I. Тепло экзотермии цемента
QIIIэ 0,0023 Qэ28 В/Ц 0,44 tII τII Gц
0,0023 500 0,55 0,44 80 6 1697,76 721615,91.
68
III-II. Тепло, отдаваемое поверхностью регистров:
|
QIII |
рег |
3,6 FIII рег kрег (tп -tII ), |
|
||||||
где FIII рег π dтр Σlтр 3,14 0,0735 360 5 415,4 м2; kрег = 1,67 |
Вт/(м2 °С); |
|||||||||
tп = 133 °С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда |
QI рег 3,6 415,4 1,67 (133-80) 132361,39 . |
|
||||||||
III-III. Тепло острого пара |
|
|
|
|
|
|||||
|
QIII п GIII n(in |
iII ), |
где Gп GкрΣf0 . |
|
||||||
Расход насыщенного пара Gкр = 1,66 кг/(ч мм2). |
|
|||||||||
Суммарное сечение отверстий для пропуска острого пара |
|
|||||||||
|
Σf |
|
|
πd02 |
h |
|
3,14 32 |
24 170 мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0 |
4 |
0 |
4 |
|
|
|
||
iп = 2730 кДж/кг, а iII = 990 кДж/кг (прил. табл. П.15, П.17). |
|
|||||||||
Тогда |
QIIIп 1,66 170(2730 -990) 491000. |
|
||||||||
III-IV. Тепло, поступающее в камеру из калорифера, QIII кал x. Суммарный приход тепла в период изотермического прогрева
4
Qприх QIIIэ QIIIрег QIIIп QIIIкал
1
721615,91 132361,39 491000 QIIIкал 1344977,30 QIIIкал .
IV. Расход тепла, кДж/ч:
IV-I. Тепло смеси, заполняющей свободный объем камеры,
QIVc.o. Gc.o. iII VIVc.o. ρII iII |
|
LII Вk Hk nII lф bф hф ρII iII |
|
67 2,9 2,6-9 7,47 2,4 0,57 1 990 409077,27.
Здесь по табл. П.15 находим, что при tII = 80 °С II = 1 кг/м3, а iII = 990 кДж/кг.
IV-II. Тепло, потерянное через ограждения камеры,
QIV огр 3,6 ki Fi (tII tс.о.).
Расчет ведем аналогично подсчету по статье II-VII для периода подогрева:
1. Потери тепла через наружную стенку
69
Смотрите также:
| 02-20-GP-DNA-tech2-ГМО |
| 09 |
| 1 лабораторка |
| 1499 |
| 3703 |
| 644 |
| 915 |
| 9857 |
| AL-амилоидоз |
| mbrb2515lrev1dx |